Compressione e flessione deviata del legno nella situazione di dimensionamento incendio secondo la SIA 265
Verifica un’asta rettangolare di legno massiccio o di legno lamellare incollato soggetta a compressione e a flessione attorno a entrambi gli assi nella situazione di dimensionamento incendio, secondo la SIA 265:2021: la sezione residua dopo la carbonizzazione, la sezione trasversale dove l’asta è trattenuta contro lo sbandamento e lo sbandamento con flessione dove non lo è. Ogni passaggio mostra la sua formula e la cifra della norma da cui deriva.
Basic SIA 265:2021
Incluso nell’abbonamento Basic
Questo modulo è incluso nell’abbonamento Basic e in quelli superiori, con la sua nota di calcolo.
Informazioni su questa verifica
cifre, esempio di calcolo e domande
Verifica un’asta rettangolare di legno massiccio o di legno lamellare incollato soggetta a compressione e a flessione attorno a entrambi gli assi nella situazione di dimensionamento incendio, secondo la SIA 265:2021: la sezione residua dopo la carbonizzazione, la sezione trasversale dove l’asta è trattenuta contro lo sbandamento e lo sbandamento con flessione dove non lo è. Ogni passaggio mostra la sua formula e la cifra della norma da cui deriva.
Che cosa verifica
- Carbonizzazione e sezione residua: βn (cifra 4.5.2.3, tabella 13), dchar,n (cifra 4.5.2.2, equazione (50)), def (equazione (49)), larghezza e altezza residue, Aef, Wy,fi e Wz,fi.
- Resistenze in caso d’incendio, cifra 4.5.2.5, equazione (51): 1.8 · fc,0,d · ηw a compressione e 1.8 · fm,d · ηw · km,fi a flessione; kh e ksys non si applicano.
- Zona stabilizzata lateralmente in caso d’incendio, verifica della sezione trasversale, cifra 4.2.4.2, equazione (22).
- Zona non stabilizzata lateralmente in caso d’incendio, sbandamento attorno a ciascun asse, cifra 4.2.8.5, equazione (37), con kc sulla sezione residua (lunghezze di sbandamento invariate dall’incendio).
- Solo a titolo di confronto, l’interazione con il coefficiente kfi della EN 1995-1-2 (non fa parte della SIA 265).
Che cosa inserisce e che cosa ottiene
Inserisce l’elemento, le resistenze tratte dal Suo esemplare della SIA 265, gli interassi degli appoggi laterali, le lunghezze di sbandamento, i valori di dimensionamento delle azioni in caso d’incendio Nd,fi, My,d,fi e Mz,d,fi, se l’elemento era protetto all’inizio dell’incendio, il materiale per la carbonizzazione, la durata dell’esposizione al fuoco, lo strato a resistenza nulla e le facce esposte al fuoco.
Ottiene la sezione residua, le tre verifiche con i rispettivi gradi di utilizzazione, ogni valore intermedio con la sua cifra, e figure. Con l’abbonamento Basic si stampa come nota di calcolo A4.
Ipotesi e limiti
- Sezioni rettangolari; il modello di carbonizzazione della SIA 265, cifra 4.5.2.
- Le stesse azioni in caso d’incendio sono applicate alle due zone. Se variano lungo l’elemento, esegua il modulo una seconda volta con l’altra serie di azioni.
- Con l’incendio su più facce, le sezioni strette sono segnalate (cifra 4.5.2.4); l’accumulo di calore è segnalato, non calcolato.
- Lo stato limite ultimo a temperatura normale è oggetto di un modulo a sé.
Esempio di calcolo
L’elemento dell’esempio allo stato limite ultimo (GL24h, b × h = 680 × 280 mm, classe di umidità 2), non protetto, dopo 60 minuti d’incendio su tutte e quattro le facce, con N_d,fi = 44 kN, M_y,d,fi = 94 kN·m e M_z,d,fi = 1 kN·m. In questo esempio la verifica della sezione trasversale e la verifica allo sbandamento attorno a y-y non sono soddisfatte. I risultati seguenti sono quelli del modulo per il suo esempio di calcolo, calcolati alla creazione di questa pagina.
| Dato | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Tipo di legno | Legno lamellare incollato | |
| Classe di resistenza | GL24h | |
| Classe di umidità ηw | 2 | § 3.2.1.3 t.4 |
| Larghezza della sezione b | 680 mm | |
| Altezza della sezione h | 280 mm | |
| Valore di dimensionamento della resistenza a compressione ∥ fibratura fc,0,d | 16 N/mm² | § 3.4.2.2 t.9 |
| Resistenza caratteristica a compressione ∥ fibratura fc,0,k | 24 N/mm² | § Allegato B |
| Valore di dimensionamento della resistenza a flessione fm,d | 16 N/mm² | § 3.4.2.2 t.9 |
| Resistenza caratteristica a flessione fm,k | 24 N/mm² | § Allegato B |
| Modulo di elasticità, frattile del 5% E0,05 | 9600 N/mm² | § Allegato B |
| Distanza tra gli ritegni laterali, flessione attorno a y-y ay | 6820 mm | § 4.2.9.3 |
| Distanza tra gli ritegni laterali, flessione attorno a z-z az | 6820 mm | § 4.2.9.3 |
| Lunghezza di sbandamento definita da | Inserimento diretto | |
| Lunghezza di sbandamento attorno a y-y lk,y | 6820 mm | |
| Lunghezza di sbandamento attorno a z-z lk,z | 6820 mm | |
| Valore di dimensionamento della forza di compressione in caso d’incendio Nd,fi | 44 kN | |
| Valore di dimensionamento del momento flettente attorno all’asse y-y in caso d’incendio My,d,fi | 94 kN·m | |
| Valore di dimensionamento del momento flettente attorno all’asse z-z in caso d’incendio Mz,d,fi | 1 kN·m | |
| Protetto all’inizio dell’incendio? | No | |
| Materiale per la carbonizzazione βn | Legno di conifera o faggio — legno lamellare incollato | § 4.5.2.3 t.13 |
| Durata dell’esposizione al fuoco t | 60 min | |
| Strato a resistenza nulla dred | 7 mm | § 4.5.2.2 |
| Facce esposte | top, bottom, left, right |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Velocità di carbonizzazione ideale | βn = 0.70 mm/min | § 4.5.2.3 t.13 |
| Profondità di carbonizzazionedchar,n = βn · t | dchar,n = 42.00 mm | § 4.5.2.2 (50) |
| Profondità di carbonizzazione efficacedef = dchar,n + dred | def = 49.00 mm | § 4.5.2.2 (49) |
| Larghezza residua | bfi = 582.0 mm | |
| Altezza residua | hfi = 182.0 mm | |
| Sezione residua idealeAef = bfi · hfi | Aef = 105’924 mm² | § 4.5.2.2 f.13 |
| Modulo di resistenza attorno a y-y | Wy,fi = 3’213’028 mm³ | |
| Modulo di resistenza attorno a z-z | Wz,fi = 10’274’628 mm³ | |
| Resistenza a compressione in caso d’incendiofRd,C,fi = 1.8 · fc,0,d · ηw. kh e ksys non si applicano. | fRd,C,fi = 23.040 N/mm² | § 4.5.2.5 (51) |
| Resistenza a flessione in caso d’incendio, y-yfRd,m,y,fi = 1.8 · fm,d · ηw · km,y,fi | fRd,m,y,fi = 23.040 N/mm² | § 4.5.2.5 (51) |
| Resistenza a flessione in caso d’incendio, z-z | fRd,m,z,fi = 23.040 N/mm² | § 4.5.2.5 (51) |
| Tensione di compressione in caso d’incendioσc,0,d,fi = Nd,fi / Aef | σc,0,d,fi = 0.4154 N/mm² | |
| Tensione di flessione in caso d’incendio, y-y | σm,y,d,fi = 29.2559 N/mm² | |
| Tensione di flessione in caso d’incendio, z-z | σm,z,d,fi = 0.0973 N/mm² | |
| Nota sulle azioni in caso d’incendioLe stesse azioni in caso d’incendio sono applicate a entrambe le zone. Se differiscono lungo l’elemento, esegua il modulo una seconda volta con l’altro insieme di azioni. | — |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Zona stabilizzata lateralmente in caso d’incendio, sezione trasversale(σc/fc)² + σm,y/fm,y + σm,z/fm,z ≤ 1 | η = 1.274 · verifica non soddisfatta127 % della resistenza utilizzata | § 4.2.4.2 (22) |
| Variante con kfi, verifica della sezione trasversaleogni resistenza assunta pari a 1.5 · f · ηw · kfi con kfi = 1.15Non fa parte della SIA 265. Indicato solo a titolo di confronto. | interazione * = 1.3298 | EN 1995-1-2 |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Snellezza in caso d’incendio, y-ylunghezze di sbandamento invariate in caso d’incendio | λy,fi = 129.663 | |
| Snellezza relativa in caso d’incendio, y-y | λrel,y,fi = 2.0636 | § 4.2.8.4 (34) |
| Coefficiente ausiliario in caso d’incendio, y-yk = 0.5 · [1 + βc·(λrel − 0.3) + λrel²] | ky,fi = 2.7175 | § 4.2.8.2 (31) |
| Coefficiente di sbandamento in caso d’incendio, y-ykc = 1 / (k + √(k² − λrel²)) | kc,y,fi = 0.2229 | § 4.2.8.2 (30) |
| Zona non stabilizzata lateralmente in caso d’incendio, sbandamento attorno a y-yσc/(kc,y·fc) + σm,y/(km,y·fm) ≤ 1 | η = 1.351 · verifica non soddisfatta135 % della resistenza utilizzata | § 4.2.8.5 (37) |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Snellezza in caso d’incendio, z-zlunghezze di sbandamento invariate in caso d’incendio | λz,fi = 40.547 | |
| Snellezza relativa in caso d’incendio, z-z | λrel,z,fi = 0.6453 | § 4.2.8.4 (34) |
| Coefficiente ausiliario in caso d’incendio, z-zk = 0.5 · [1 + βc·(λrel − 0.3) + λrel²] | kz,fi = 0.7255 | § 4.2.8.2 (31) |
| Coefficiente di sbandamento in caso d’incendio, z-zkc = 1 / (k + √(k² − λrel²)) | kc,z,fi = 0.9461 | § 4.2.8.2 (30) |
| Zona non stabilizzata lateralmente in caso d’incendio, sbandamento attorno a z-zσc/(kc,z·fc) + σm,z/(km,z·fm) ≤ 1 | η = 0.023 · verifica soddisfatta2 % della resistenza utilizzata | § 4.2.8.5 (37) |
Come viene controllato questo modulo
Controllato cifra per cifra rispetto alla SIA 265:2021 e confrontato con calcoli indipendenti utilizzati su progetti reali, prima della pubblicazione.
Domande
Quali azioni devo inserire per la situazione di dimensionamento incendio?
Le azioni della combinazione accidentale per l’incendio tratte dalla Sua analisi strutturale. Per i solai delle categorie A e B si possono assumere 0.6 volte le azioni a temperatura normale.
Questo modulo è gratuito?
La situazione di dimensionamento incendio fa parte dell’abbonamento Basic, con la nota di calcolo di ogni modulo. Lo stato limite ultimo è gratuito.
Vedi anche
- Asta soggetta a compressione e flessione deviata, stato limite ultimo
- Trave soggetta a flessione deviata — situazione di dimensionamento incendio
- Pilastro soggetto a compressione — situazione di dimensionamento incendio
- SIA 265: moduli e cifre
Norma: SIA 265:2021 · Pagina aggiornata: 20 ottobre 2026