Vorgespannte Betonplatte nach SIA 262

Weist eine nachträglich (mit oder ohne Verbund) oder im Spannbett vorgespannte Platte, einachsig gespannt auf Wänden oder als Flachdecke auf Stützen, nach SIA 262:2025 in der Reihenfolge der Bemessung nach: die Spannkabel und ihre Kraft mit allen Verlusten, die Spannungen, Risse und Durchbiegung, den Biege- und Durchstanzwiderstand und die Verankerung am Rand. Jeder Schritt zeigt seine Formel und die Ziffer der Norm, aus der er stammt.

Pro SIA 262:2025

Im Pro-Abonnement enthalten

Dieses Modul ist ab dem Pro-Abonnement enthalten, mit seinem Berechnungsbericht.

Pro-Abonnement ansehen Bereits abonniert? Anmelden

Über diesen Nachweis

Ziffern, Berechnungsbeispiel und Fragen

Was nachgewiesen wird

Spannkabel im Streifen: a_p,c = η_p · A_p/b_c und a_p,m = (1 − η_p) · A_p/b_m; f_pd = f_p0,1k/γ_s, Gleichung (5).
Spannstahlspannungen: Gleichungen (21) und (22), Ziffern 4.1.5.2.1 und 4.1.5.2.2, und σ_p∞ ≥ 0.45 · f_pk, Ziffer 4.1.5.2.3.
Verluste: Reibung, Ziffer 4.1.5.3.3, Gleichung (24); Keilschlupf und elastische Verkürzung, Ziffer 4.1.5.3.1; Relaxation Δσ_pr = 3 · ρ₁₀₀₀ · σ_p0 (Ziffer 3.3.2.7.1); Kriechen, Schwinden und Relaxation nach EN 1992-1-1 Gleichung (5.46) (Ziffer 4.1.5.3.4).
Umlenkkräfte u je Feld (Ziffer 4.1.5.1.1) und die Zwängungsmomente M_P,s,∞ über den Auflagern, Ziffer 4.1.5.1.3.
Beton bei der Einleitung der Vorspannung: f_ck(t) ≥ 0.3 · f_ck und |σ_c| ≤ 0.6 · f_ck(t), Ziffer 4.1.5.2.4, Gleichung (23), im Stützstreifen und im Feldstreifen.
Risse: Spannungen im Gebrauchszustand verglichen mit f_ct,eff (Ziffer 4.4.1.3) und σ_s,r verglichen mit Tabelle 17 in jedem Feld und über jedem Auflager (Ziffer 4.4.2.3.10).
Langzeitdurchbiegung: w_∞ = (1 + φ) · ∬ (M_g + ψ₂ · M_q + M_P,∞)/(E_cm · I_c), Ziffer 4.4.3.2.4, Gleichung (103), verglichen mit l/w_adm je Feld (Ziffer 4.4.3.2.1), sowie die Aufwölbung w₀ bei der Einleitung der Vorspannung.
Biegung je Streifen: m_d ≤ m_Rd mit den Stäben und den Spannkabeln mit Verbund (Ziffer 4.2.1.5), M_cr ≤ M_Rd (Ziffer 4.3.1.2) und x/d ≤ 0.5 · 435/f_yd (Ziffer 4.1.4.2.6). M_d enthält M_P,s mit γ_P = 1.0 (Ziffern 4.1.5.5.2 und 4.1.5.1.4).
Durchstanzen an einer Innenstütze ohne Durchstanzbewehrung: V_d = R_d − q_d · A − V_P (Ziffer 4.3.6.2.6), mit V_P aus den Spannkabeln, die den Nachweisschnitt kreuzen; ψ nach Gleichung (60) in Näherungsstufe 2 mit dem Dekompressionsmoment m_Dd (Ziffer 4.3.6.4.3); V_d ≤ V_Rd,c = k_r · τ_cd · d_v · u, Ziffer 4.3.6.3.1, Gleichung (58).
Verankerung am Rand: P_d,1 = 1.2 · P_max,1 (Ziffer 4.1.5.5.3), die Spaltzugkräfte über die Dicke, verglichen mit der Bügelbewehrung, und die Spaltkräfte T_h,1 und T_b in der Plattenebene, Ziffer 5.3.3.

Was Sie eingeben und was Sie erhalten

Sie geben die Art der Platte, bis zu vier Felder, für eine Flachdecke l_y, b_c, ψ_s und ψ_f, die Dicke h, die Stäbe, die Lasten, den Beton nach 28 Tagen und bei der Einleitung der Vorspannung sowie die Stähle ein. Für die Vorspannung: die Art, die Anzahl der Spannkabel und ihre Verteilung über den Streifen, den Kabelverlauf y_E, y_M, y_S, λ und ξ sowie die Angaben zum Spannvorgang. Dann die Anforderungen an die Rissbildung, den Grenzwert der Durchbiegung, die Lastbeiwerte, die Innenstütze und die Verankerungen am Rand.

Sie erhalten die Spannkraft an den massgebenden Schnitten, jede Spannung, jede Durchbiegung und jeden Nachweis mit seiner Ausnutzung und Ziffer sowie die Bewehrung für die Verankerung. Mit dem Pro-Abonnement lässt sich die Berechnung als A4-Berechnungsbericht drucken.

Annahmen und Grenzen

Eine einachsig gespannte Platte wird an einem 1 m breiten Streifen nachgewiesen. Eine Flachdecke wird jeweils in einer Richtung an ihrem Bemessungsstreifen nachgewiesen, wie ein Durchlaufträger auf den Stützenachsen, der die ganze Last trägt.
Der Stützstreifen übernimmt den Anteil ψ_s des Stützmoments und ψ_f des Feldmoments, aus Ihrer Plattenberechnung.
Die Durchbiegung in der Mitte eines Deckenfelds entspricht etwa jener des Stützstreifens in einer Richtung plus jener des Feldstreifens in der anderen: Weisen Sie beide Richtungen nach und addieren Sie.
Die Durchbiegung wird am ungerissenen Bruttoquerschnitt berechnet, das Kriechen mit (1 + φ).
Das Durchstanzen wird an der Innenstützenachse mit der grössten Auflagerkraft nachgewiesen. Rand- und Eckstützen erfordern das Modul für das Durchstanzen. Sichern Sie gegen Totaleinsturz (Ziffern 4.3.6.1.3 und 4.3.6.7).
Die Zulassung des Spannsystems ist für die Verankerung selbst massgebend (Ziffern 4.1.5.1.7 und 4.1.5.2.5).

Berechnungsbeispiel

Eine Flachdecke auf Stützen, drei Felder von 7.0, 7.5 und 7.0 m, ein Bemessungsstreifen von 7.5 m mit einem Stützstreifen von 3.5 m, h = 280 mm, f_ck = 35 N/mm², vier Spannkabel mit Verbund von 600 mm², 75 % davon im Stützstreifen, von beiden Enden aus gespannt, g₂ = 2 kN/m², q = 3 kN/m², Innenstützen 500 × 500 mm und ein Grenzwert von l/300. Die folgenden Resultate sind jene des Moduls für sein Berechnungsbeispiel, berechnet beim Erstellen dieser Seite.

Eingaben
Eingabe	Wert	Ref.
Art der Platte	Flachdecke auf Stützen — eine Richtung
Anzahl Felder n	3
Feld 1 l₁	7 m
Feld 2 l₂	7.5 m
Feld 3 l₃	7 m
Breite des Bemessungsstreifens (Spannweite quer dazu) l_y	7.5 m
Breite des Stützstreifens b_c	3.5 m
Anteil des Stützmoments im Stützstreifen ψ_s	0.7
Anteil des Feldmoments im Stützstreifen ψ_f	0.6
Plattendicke h	280 mm
Untere Stäbe: Durchmesser Ø_b	12 mm
Untere Stäbe: Abstand s_b	200 mm
Untere Stäbe: Abstand vom Rand bis zu ihrer Achse y_b	30 mm
Obere Stäbe über den Stützen (Stützstreifen): Durchmesser Ø_t	16 mm
Obere Stäbe über den Stützen: Abstand s_t	150 mm
Obere Stäbe: Abstand vom Rand bis zu ihrer Achse y_t	30 mm
Obere Stäbe des Feldstreifens über den Auflagern: Durchmesser Ø_t,m	12 mm
Obere Stäbe des Feldstreifens: Abstand s_t,m	200 mm
Zusätzliche ständige Last g₂	2 kN/m²
Nutzlast q	3 kN/m²
Beiwert für quasi-ständige Werte der Nutzlast ψ₂	0.3
Charakteristischer Wert der Zylinderdruckfestigkeit f_ck	35 N/mm²	§ 3.1.2.2.2
Bemessungswert der Bruchstauchung des Betons ε_c2d	3.0 ‰	§ 4.2.1.5
Mittelwert der Betonzugfestigkeit f_ctm	3.2 N/mm²	§ 3.1.2.2.4
Elastizitätsmodul E_cm	34000 N/mm²	§ 3.1.2.3.3
Raumgewicht des Stahlbetons γ	25 kN/m³
Grösstkorn der Gesteinskörnung D_max	32 mm	§ 4.3.3.2.1
Druckfestigkeit bei der Einleitung der Vorspannung f_ck(t)	25 N/mm²	§ 4.1.5.2.4
Mittelwert der Betonzugfestigkeit bei der Einleitung der Vorspannung f_ctm(t)	2.6 N/mm²
Elastizitätsmodul bei der Einleitung der Vorspannung E_cm(t)	30000 N/mm²
Charakteristische Fliessgrenze f_yk	500 N/mm²
Elastizitätsmodul E_s	205000 N/mm²
Widerstandsbeiwert für Beton γ_c	1.5	§ 2.4.2.6
Widerstandsbeiwert für Bewehrungs- und Spannstahl γ_s	1.15	§ 2.4.2.6
Beiwert zur Berücksichtigung der Einwirkungsdauer und des Betonalters η_t	1.0 — beide Bedingungen von Ziffer 4.2.1.3 erfüllt	§ 4.2.1.3
Art der Vorspannung	Vorspannung mit nachträglichem Verbund (injizierte Hüllrohre)
Anzahl Spannkabel im Bemessungsstreifen n_p	4
Anordnung quer zum Streifen	Teilweise konzentriert
Anteil der Spannkabel im Stützstreifen η_p	0.75
Querschnittsfläche eines Spannkabels A_p1	600 mm²
Charakteristische Zugfestigkeit f_pk	1860 N/mm²	§ 3.3.2.2
Charakteristischer Wert der 0.1 %-Dehngrenze f_p0,1k	1640 N/mm²	§ 3.3.2.2
Elastizitätsmodul E_p	195000 N/mm²	§ 3.3.2.4
Relaxationsverlust nach 1000 Stunden ρ₁₀₀₀	2.5 %	§ 3.3.2.7.1
Höhe des Flachhüllrohrs Ø_H	22 mm
Höhe an den Endverankerungen y_E	140 mm
Höhe an den Tiefpunkten y_M	50 mm
Höhe über den Zwischenauflagern y_S	225 mm
Länge der Gegenkrümmung, als Anteil der Spannweite λ	0.1
Tiefpunkt in den Endfeldern, ab dem Endauflager ξ	0.4
Spannung an der Spannpresse σ_p,max	1395 N/mm²	§ 4.1.5.2.1
Spannkabel gespannt	Von beiden Enden
Reibungskoeffizient μ	0.18	§ 4.1.5.3.3
Ungewollter Umlenkwinkel Δφ	0.005 rad/m	§ 4.1.5.3.3
Schlupf an der Verankerung (Keilschlupf) Δl_s	6 mm	§ 4.1.5.3.1
Endkriechzahl φ(∞,t₀)	2.0	§ 3.1.2.6.2
Endschwinddehnung ε_cs,∞	0.3 ‰	§ 3.1.2.7
Anforderungsniveau	Normal	§ 4.4.2.2.3
Zugfestigkeit für die Rissbildung	Mittelwert der Betonzugfestigkeit (4.4.1.3)	§ 4.4.1.3
Grenzwert der Langzeitdurchbiegung: l geteilt durch l/w_adm	300	§ 4.4.3.1.1
Lastbeiwert für die ständigen Lasten γ_G	1.35
Lastbeiwert für die Nutzlast γ_Q	1.5
Form der Stütze	Rechteckig
Stützenabmessung in der nachgewiesenen Richtung c_x	500 mm
Stützenabmessung quer dazu c_y	500 mm
Spannkabel über der Stütze in der anderen Richtung	Gleich wie in dieser Richtung	§ 4.3.6.2.6
Höhe einer Ankerplatte a_h	90 mm
Breite einer Ankerplatte a_w	250 mm
Abstand der Anker im Band s_a	500 mm
Bügel hinter den Ankern: Durchmesser Ø_l	12 mm
Bügel hinter den Ankern: Abstand entlang des Rands s_l	100 mm

Berechnung: Die Platte
Schritt	Wert	Ref.
Grösste Spannweite	l = 7.50 m
Schlankheitnachträglich vorgespannte Flachdecken erreichen üblicherweise etwa 35 bis 45	l/h = 26.8
Fläche pro Meter Breite1000·h	a_c = 280’000 mm²/m
Widerstandsmoment pro Meter1000·h²/6oben und unten gleich; der Kern ist das mittlere Drittel der Dicke	w_c = 13’066’667 mm³/m

Berechnung: Der Bemessungsstreifen
Schritt	Wert	Ref.
Breite des Bemessungsstreifens	l_y = 7.50 m
Breite Stützstreifenübernimmt 70 % des Stützmoments und 60 % des Feldmoments	b_c = 3.50 m
Breite Feldstreifenübernimmt 30 % des Stützmoments und 40 % des Feldmoments	b_m = 4.00 m

Berechnung: Schlaffe Bewehrung pro Meter
Schritt	Wert	Ref.
Untere StäbeØ12 @ 200 mm, d = 250 mm	a_s,b = 565 mm²/m
Obere Stäbe über den Auflagern, StützstreifenØ16 @ 150 mm	a_s,t = 1’340 mm²/m
Obere Stäbe über den Auflagern, FeldstreifenØ12 @ 200 mm	a_s,t,m = 565 mm²/m
Eigenlastγ·h	g₀ = 7.00 kN/m²

Berechnung: Spannstahl
Schritt	Wert	Ref.
Spannkabel im Bemessungsstreifen	n_p = 4
Anteil im Stützstreifenentered	η_p = 0.75
Querschnittsfläche des Spannstahls im Streifenn_p·A_p1	A_p = 2’400 mm²
Spannstahl pro Meter, Stützstreifenη_p·A_p/b_c	a_p,c = 514 mm²/m
Spannstahl pro Meter, Feldstreifen(1 − η_p)·A_p/b_m	a_p,m = 150 mm²/m
Bemessungswert der Fliessgrenzef_p0,1k/γ_s	f_pd = 1’426 N/mm²	§ 2.4.2.5 (5)

Berechnung: Kabelverlauf
Schritt	Wert	Ref.
Exzentrizität an den Tiefpunktenh/2 − y_M	e_M = 90 mm
Exzentrizität an den Rändernh/2 − y_E	e_E = 0 mm
Exzentrizität über den Zwischenauflagernh/2 − y_Snegativ: oberhalb der Mittelebene	e_S = -85 mm
Stich des Spannkabels im ersten Feldy_E + ξ·(y_S − y_E) − y_M, unter der Sehne am Tiefpunkt	f = 124 mm

Berechnung: Nachweis 1 — Spannung beim Vorspannen
Schritt	Wert	Ref.
Spannung im Spannstahl während des Vorspannensσ_p,max/lim	η = 0.945 · erfüllt95 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.5.2.1 (21)
Kraft an der Spannpresse, ein Spannkabelσ_p,max·A_p1	P_max,1 = 837.0 kN

Berechnung: Reibung entlang des Spannkabels
Schritt	Wert	Ref.
Summe der UmlenkwinkelΣ\|Δθ\| über das ganze Spannkabel47.4°	Σφ = 0.827 rad
Kleinste Kraft nach Reibung, ein SpannkabelP_max·e^(−μ·(φ_x + Δφ·x))	P_min = 769.5 kN	§ 4.1.5.3.3 (24)
Grösster Reibungsverlust	ΔP_μ/P_max = 8.1 %

Berechnung: Schlupf an den Verankerungen
Schritt	Wert	Ref.
Vom Schlupf betroffene Länge∫ 2·(P(x) − P(l_s)) dx = Δl_s·E_p·A_pan jedem Ende	l_s = 9.69 m	§ 4.1.5.3.1
Kraft am Anker nach dem Keilschlupf, ein Spannkabel2·P(l_s) − P(0)	P_A = 712.6 kN

Berechnung: Nachweis 2 — Spannung nach dem Verankern
Schritt	Wert	Ref.
Grösste Stahlspannung nach dem Verankernσ_p/lim	η = 0.926 · erfüllt93 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.5.2.2 (22)

Berechnung: Verkürzung des Betons bei der Einleitung der Vorspannung
Schritt	Wert	Ref.
Verhältnis der Elastizitätsmoduli bei der Einleitung der VorspannungE_p/E_cm(t)	α_p(t) = 6.50
Betonspannung auf Höhe des Spannkabels, x = 2.77 mP/A_c + P·e²/I_c − M_g0·e/I_c, ganzer StreifenDruck hier positiv	σ_c,p = 1.61 N/mm²
Verlust an Stahlspannung(n_p − 1)/(2·n_p)·α_p(t)·σ_c,p — Spannkabel nacheinander gespannt	Δσ_p,el = 3.9 N/mm²	§ 4.1.5.3.1

Berechnung: Zeitabhängige Verluste bei x = 2.77 m
Schritt	Wert	Ref.
Relaxationsverlust, langfristig3·ρ₁₀₀₀·σ_p0	Δσ_pr = 90.2 N/mm²	§ 3.3.2.7.1
Betonspannung auf Höhe des Spannkabels, quasi-ständigP₀ mit g₀ + g₂ + ψ₂·qDruck hier positiv	σ_c,QP = 1.06 N/mm²
Verlust aus Kriechen, Schwinden und Relaxation(ε_cs·E_p + 0.8·Δσ_pr + α_p·φ·σ_c,QP)/(1 + α_p·A_p/A_c·(1 + A_c·e²/I_c)·(1 + 0.8·φ))die Stoffgesetze von 3.1.2.5 bis 3.1.2.7 und 3.3.2.7 (4.1.5.3.4) kombiniert	Δσ_p,c+s+r = 137.6 N/mm²	EN 1992-1-1 (5.46)
Kraft nach allen Verlusten / Kraft an der Spannpresse	P_∞/P_max = 76.4 %

Berechnung: Kräfte in den massgebenden Schnitten
Schritt	1Linker Randx = 0.00 m	2Tiefpunkt 1x = 2.77 m	3Auflager 1x = 7.00 m	4Tiefpunkt 2x = 10.75 m	5Auflager 2x = 14.50 m	6Tiefpunkt 3x = 18.73 m	7Rechter Randx = 21.50 m	Ref.
Höhe des Spannkabels y_p mm	140	50	225	50	225	50	140
Exzentrizität e mmh/2 − y_p, positiv unterhalb der Mittelebene	0	90	-85	90	-85	90	0
Nach Reibung, gesamter Streifen P_μ kN	3’348	3’302	3’193	3’078	3’193	3’302	3’348	§ 4.1.5.3.3 (24)
Nach Keilschlupf, gesamter Streifen P_s kN	2’850	2’897	3’006	3’078	3’006	2’897	2’850	§ 4.1.5.3.1
Bei der Einleitung der Vorspannung, gesamter Streifen P₀ kNnach der Verkürzung des Betons	2’843	2’887	2’996	3’065	2’996	2’887	2’843
Nach allen Verlusten, gesamter Streifen P_∞ kN	2’500	2’557	2’660	2’701	2’660	2’557	2’500	§ 4.1.5.3.4
Mittlere Betondruckspannung σ_cp N/mm²P_∞/A_c	1.19	1.22	1.27	1.29	1.27	1.22	1.19
Stahlspannung im Endzustand σ_p∞ N/mm²P_∞/A_p	1’042	1’066	1’108	1’125	1’108	1’066	1’042

Berechnung: Nachweis 3 — Endspannung im Spannstahl
Schritt	Wert	Ref.
Kleinste Spannung nach allen Verlusten mindestens 0.45·f_pk0.45·f_pk/σ_p∞	η = 0.803 · erfüllt80 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.5.2.3

Berechnung: Ersatzlasten der Vorspannung
Schritt	Wert	Ref.
Aufwärts gerichtete Last in Feld 1P_∞·y″ am Tiefpunkt, über die Breite l_y	u₁ = 7.83 kN/m²	§ 4.1.5.1.1
Anteil der ausgeglichenen ständigen Lastetwa 70 bis 100 % halten die Platte unter der ständigen Last nahezu eben	u/(g₀ + g₂) = 87 %
Aufwärts gerichtete Last in Feld 2P_∞·y″ am Tiefpunkt, über die Breite l_y	u₂ = 11.20 kN/m²	§ 4.1.5.1.1
Anteil der ausgeglichenen ständigen Lastetwa 70 bis 100 % halten die Platte unter der ständigen Last nahezu eben	u/(g₀ + g₂) = 124 %
Aufwärts gerichtete Last in Feld 3P_∞·y″ am Tiefpunkt, über die Breite l_y	u₃ = 8.12 kN/m²	§ 4.1.5.1.1
Anteil der ausgeglichenen ständigen Lastetwa 70 bis 100 % halten die Platte unter der ständigen Last nahezu eben	u/(g₀ + g₂) = 90 %

Berechnung: Zwängungsmomente aus Vorspannung
Schritt	Wert	Ref.
Über Auflager 1, nach allen Verlustenaus der Verträglichkeit des Durchlaufstreifens unter −P·eauf dem ganzen Streifen; linear zwischen den Auflagern, null an den Endauflagern	M_P,s,∞ = 60.5 kNm	§ 4.1.5.1.3
Über Auflager 2, nach allen Verlustenaus der Verträglichkeit des Durchlaufstreifens unter −P·eauf dem ganzen Streifen; linear zwischen den Auflagern, null an den Endauflagern	M_P,s,∞ = 60.5 kNm	§ 4.1.5.1.3

Berechnung: Nachweis 1 — Betonfestigkeit bei der Einleitung der Vorspannung
Schritt	Wert	Ref.
Festigkeit bei der Einleitung der Vorspannung mindestens 0.3·f_ck0.3·f_ck/f_ck(t)	η = 0.420 · erfüllt42 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.5.2.4

Berechnung: Spannungen bei der Einleitung der Vorspannung, Stützstreifen
Schritt	Wert	Ref.
Grösste Druckspannung, ausserhalb der VerankerungsbereicheUnterseite, x = 10.75 m; Druck negativ	σ_c,0 = -4.73 N/mm²
Grösste ZugkraftOberseite, x = 10.75 m	σ_ct,0 = 0.04 N/mm²

Berechnung: Nachweis 2 — Betondruck bei der Einleitung der Vorspannung, Stützstreifen
Schritt	Wert	Ref.
Grösste Betondruckspannung bei der Einleitung der Vorspannung, Stützstreifen\|σ_c,0\|/(0.6·f_ck(t))	η = 0.316 · erfüllt32 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.5.2.4 (23)

Berechnung: Spannungen im Gebrauchszustand: P_∞, g_0 + g_2 + ψ_2·q, Stützstreifen
Schritt	Wert	Ref.
Grösste DruckkraftUnterseite, x = 10.59 m	σ_c,QP = -3.31 N/mm²
Grösste Zugkraftkeine: nirgends dekomprimiert	σ_ct,QP = -0.83 N/mm²

Berechnung: Spannungen bei der Einleitung der Vorspannung, Feldstreifen
Schritt	Wert	Ref.
Grösste Druckspannung, ausserhalb der VerankerungsbereicheOberseite, x = 3.50 m; Druck negativ	σ_c,0 = -1.15 N/mm²
Grösste Zugkraftkeine: Die ganze Platte ist überdrückt	σ_ct,0 = -0.14 N/mm²

Berechnung: Nachweis 3 — Betondruck bei der Einleitung der Vorspannung, Feldstreifen
Schritt	Wert	Ref.
Grösste Betondruckspannung bei der Einleitung der Vorspannung, Feldstreifen\|σ_c,0\|/(0.6·f_ck(t))	η = 0.077 · erfüllt8 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.5.2.4 (23)

Berechnung: Spannungen im Gebrauchszustand: P_∞, g_0 + g_2 + ψ_2·q, Feldstreifen
Schritt	Wert	Ref.
Grösste DruckkraftOberseite, x = 3.06 m	σ_c,QP = -1.87 N/mm²
Grösste ZugkraftUnterseite, x = 2.92 m: unter f_ct,eff	σ_ct,QP = 0.73 N/mm²

Berechnung: Effektive Betonzugfestigkeit
Schritt	Wert	Ref.
Effektive Betonzugfestigkeitk_t·f_ctm, k_t = 1/(1 + 0.5·h/3)	f_ct,eff = 3.06 N/mm²	§ 4.4.1.3

Berechnung: Risse in Feld 1, Stützstreifen, x = 2.92 m
Schritt	Wert	Ref.
Betonspannung an der Unterseitecompressed	σ_ct = -1.62 N/mm²
Stahlspannung der Stäbe bei Erstrissbildung — in Feld 1, Stützstreifenσ_s,r/f_yk	η = 0.131 · erfüllt13 % des Tragwiderstands ausgenutzt	Tabelle 17

Berechnung: Risse über Auflager 1, Stützstreifen, x = 7.00 m
Schritt	Wert	Ref.
Betonspannung an der Oberseitecompressed	σ_ct = -0.63 N/mm²
Stahlspannung der Stäbe bei Erstrissbildung — über Auflager 1, Stützstreifenσ_s,r/f_yk	η = 0.091 · erfüllt9 % des Tragwiderstands ausgenutzt	Tabelle 17

Berechnung: Risse in Feld 2, Stützstreifen, x = 10.75 m
Schritt	Wert	Ref.
Betonspannung an der Unterseitecompressed	σ_ct = -3.30 N/mm²
Stahlspannung der Stäbe bei Erstrissbildung — in Feld 2, Stützstreifenσ_s,r/f_yk	η = 0.124 · erfüllt12 % des Tragwiderstands ausgenutzt	Tabelle 17

Berechnung: Risse über Auflager 2, Stützstreifen, x = 14.50 m
Schritt	Wert	Ref.
Betonspannung an der Oberseitecompressed	σ_ct = -0.63 N/mm²
Stahlspannung der Stäbe bei Erstrissbildung — über Auflager 2, Stützstreifenσ_s,r/f_yk	η = 0.091 · erfüllt9 % des Tragwiderstands ausgenutzt	Tabelle 17

Berechnung: Risse in Feld 3, Stützstreifen, x = 18.58 m
Schritt	Wert	Ref.
Betonspannung an der Unterseitecompressed	σ_ct = -1.62 N/mm²
Stahlspannung der Stäbe bei Erstrissbildung — in Feld 3, Stützstreifenσ_s,r/f_yk	η = 0.131 · erfüllt13 % des Tragwiderstands ausgenutzt	Tabelle 17

Berechnung: Risse in Feld 1, Feldstreifen, x = 2.92 m
Schritt	Wert	Ref.
Betonspannung an der UnterseiteZugspannung unter f_ct,eff: ungerissen	σ_ct = 0.73 N/mm²
Stahlspannung der Stäbe bei Erstrissbildung — in Feld 1, Feldstreifenσ_s,r/f_yk	η = 0.381 · erfüllt38 % des Tragwiderstands ausgenutzt	Tabelle 17

Berechnung: Risse über Auflager 1, Feldstreifen, x = 7.00 m
Schritt	Wert	Ref.
Betonspannung an der OberseiteZugspannung unter f_ct,eff: ungerissen	σ_ct = 0.24 N/mm²
Stahlspannung der Stäbe bei Erstrissbildung — über Auflager 1, Feldstreifenσ_s,r/f_yk	η = 0.379 · erfüllt38 % des Tragwiderstands ausgenutzt	Tabelle 17

Berechnung: Risse in Feld 2, Feldstreifen, x = 10.75 m
Schritt	Wert	Ref.
Betonspannung an der Unterseitecompressed	σ_ct = -0.16 N/mm²
Stahlspannung der Stäbe bei Erstrissbildung — in Feld 2, Feldstreifenσ_s,r/f_yk	η = 0.374 · erfüllt37 % des Tragwiderstands ausgenutzt	Tabelle 17

Berechnung: Risse über Auflager 2, Feldstreifen, x = 14.50 m
Schritt	Wert	Ref.
Betonspannung an der OberseiteZugspannung unter f_ct,eff: ungerissen	σ_ct = 0.24 N/mm²
Stahlspannung der Stäbe bei Erstrissbildung — über Auflager 2, Feldstreifenσ_s,r/f_yk	η = 0.379 · erfüllt38 % des Tragwiderstands ausgenutzt	Tabelle 17

Berechnung: Risse in Feld 3, Feldstreifen, x = 18.58 m
Schritt	Wert	Ref.
Betonspannung an der UnterseiteZugspannung unter f_ct,eff: ungerissen	σ_ct = 0.73 N/mm²
Stahlspannung der Stäbe bei Erstrissbildung — in Feld 3, Feldstreifenσ_s,r/f_yk	η = 0.381 · erfüllt38 % des Tragwiderstands ausgenutzt	Tabelle 17

Berechnung: Durchbiegung des Bemessungsstreifens
Schritt	Wert	Ref.
Überhöhung bei der Einleitung der Vorspannung∬ (M_g0 + M_P,0)/(E_cm(t)·I_c)nach oben; Vorspannung P₀ mit Eigenlast, kurzzeitig	w₀ = 1.1 mm
Langzeitdurchbiegung aus den Lasten allein(1 + φ)·∬ (M_g + ψ₂·M_q)/(E_cm·I_c)ohne Vorspannung, zum Vergleich	w_g+ψq = 7.4 mm
Langzeitdurchbiegung mit Vorspannung(1 + φ)·∬ (M_g + ψ₂·M_q + M_P,∞)/(E_cm·I_c)ungerissener Bruttoquerschnitt, Kriechen mit (1 + φ); negativ: nach oben	w_∞ = 2.4 mm	§ 4.4.3.2.4 (103)

Berechnung: Nachweis 14 — Langzeitdurchbiegung, Feld 1
Schritt	Wert	Ref.
Langzeitdurchbiegung, Feld 1\|w_∞\|/w_adm	η = 0.103 · erfüllt10 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.4.3.2.1

Berechnung: Nachweis 15 — Langzeitdurchbiegung, Feld 2
Schritt	Wert	Ref.
Langzeitdurchbiegung, Feld 2\|w_∞\|/w_adm	η = 0.071 · erfüllt7 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.4.3.2.1

Berechnung: Nachweis 16 — Langzeitdurchbiegung, Feld 3
Schritt	Wert	Ref.
Langzeitdurchbiegung, Feld 3\|w_∞\|/w_adm	η = 0.103 · erfüllt10 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.4.3.2.1

Berechnung: Bemessungswerte der Einwirkungen auf den Bemessungsstreifen
Schritt	Wert	Ref.
Grösstes positives Bemessungsmomentγ_G·M_g + γ_Q·M_q + M_P,sdas Zwängungsmoment aus P_∞ mit γ_P = 1.0 (4.1.5.1.4); q auf den Feldern, die es maximieren	M_d,max = 537.0 kNm	§ 4.1.5.5.2
Grösstes negatives Bemessungsmomentγ_G·M_g + γ_Q·M_q + M_P,süber einem Zwischenauflager	M_d,min = -621.0 kNm	§ 4.1.5.5.2

Berechnung: Nachweis 1 — Biegung in Feld 1, Stützstreifen, x = 2.92 m
Schritt	Wert	Ref.
Bemessungsmoment pro Meterψ_f·M_d/b_csagging	m_d = 92.1 kNm/m
Biegewiderstand pro MeterStäbe und Spannkabel mit Verbund	m_Rd = 210.9 kNm/m	§ 4.2.1.5
Bemessungsmoment im Vergleich zum Biegewiderstand — in Feld 1, StützstreifenM_d/M_Rd	η = 0.436 · erfüllt44 % des Tragwiderstands ausgenutzt
Tragwiderstand über dem Rissmoment (Mindestbewehrung) — in Feld 1, StützstreifenM_cr/M_Rd	η = 0.570 · erfüllt57 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.1.2
Druckzonenhöhe klein genug für einen duktilen Querschnitt — in Feld 1, Stützstreifen(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.343 · erfüllt34 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.4.2.6

Berechnung: Nachweis 2 — Biegung über Auflager 1, Stützstreifen, x = 7.00 m
Schritt	Wert	Ref.
Bemessungsmoment pro Meterψ_s·M_d/b_cnegatives Moment: Oberseite auf Zug	m_d = -124.2 kNm/m
Biegewiderstand pro MeterStäbe und Spannkabel mit Verbund	m_Rd = -277.2 kNm/m	§ 4.2.1.5
Bemessungsmoment im Vergleich zum Biegewiderstand — über Auflager 1, StützstreifenM_d/M_Rd	η = 0.448 · erfüllt45 % des Tragwiderstands ausgenutzt
Tragwiderstand über dem Rissmoment (Mindestbewehrung) — über Auflager 1, StützstreifenM_cr/M_Rd	η = 0.433 · erfüllt43 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.1.2
Druckzonenhöhe klein genug für einen duktilen Querschnitt — über Auflager 1, Stützstreifen(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.495 · erfüllt50 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.4.2.6

Berechnung: Nachweis 3 — Biegung in Feld 2, Stützstreifen, x = 10.75 m
Schritt	Wert	Ref.
Bemessungsmoment pro Meterψ_f·M_d/b_csagging	m_d = 62.4 kNm/m
Biegewiderstand pro MeterStäbe und Spannkabel mit Verbund	m_Rd = 211.1 kNm/m	§ 4.2.1.5
Bemessungsmoment im Vergleich zum Biegewiderstand — in Feld 2, StützstreifenM_d/M_Rd	η = 0.296 · erfüllt30 % des Tragwiderstands ausgenutzt
Tragwiderstand über dem Rissmoment (Mindestbewehrung) — in Feld 2, StützstreifenM_cr/M_Rd	η = 0.591 · erfüllt59 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.1.2
Druckzonenhöhe klein genug für einen duktilen Querschnitt — in Feld 2, Stützstreifen(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.343 · erfüllt34 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.4.2.6

Berechnung: Nachweis 4 — Biegung über Auflager 2, Stützstreifen, x = 14.50 m
Schritt	Wert	Ref.
Bemessungsmoment pro Meterψ_s·M_d/b_cnegatives Moment: Oberseite auf Zug	m_d = -124.2 kNm/m
Biegewiderstand pro MeterStäbe und Spannkabel mit Verbund	m_Rd = -277.2 kNm/m	§ 4.2.1.5
Bemessungsmoment im Vergleich zum Biegewiderstand — über Auflager 2, StützstreifenM_d/M_Rd	η = 0.448 · erfüllt45 % des Tragwiderstands ausgenutzt
Tragwiderstand über dem Rissmoment (Mindestbewehrung) — über Auflager 2, StützstreifenM_cr/M_Rd	η = 0.433 · erfüllt43 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.1.2
Druckzonenhöhe klein genug für einen duktilen Querschnitt — über Auflager 2, Stützstreifen(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.495 · erfüllt50 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.4.2.6

Berechnung: Nachweis 5 — Biegung in Feld 3, Stützstreifen, x = 18.58 m
Schritt	Wert	Ref.
Bemessungsmoment pro Meterψ_f·M_d/b_csagging	m_d = 92.1 kNm/m
Biegewiderstand pro MeterStäbe und Spannkabel mit Verbund	m_Rd = 210.9 kNm/m	§ 4.2.1.5
Bemessungsmoment im Vergleich zum Biegewiderstand — in Feld 3, StützstreifenM_d/M_Rd	η = 0.436 · erfüllt44 % des Tragwiderstands ausgenutzt
Tragwiderstand über dem Rissmoment (Mindestbewehrung) — in Feld 3, StützstreifenM_cr/M_Rd	η = 0.570 · erfüllt57 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.1.2
Druckzonenhöhe klein genug für einen duktilen Querschnitt — in Feld 3, Stützstreifen(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.343 · erfüllt34 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.4.2.6

Berechnung: Nachweis 6 — Biegung in Feld 1, Feldstreifen, x = 2.92 m
Schritt	Wert	Ref.
Bemessungsmoment pro Meter(1 − ψ_f)·M_d/b_msagging	m_d = 53.7 kNm/m
Biegewiderstand pro MeterStäbe und Spannkabel mit Verbund	m_Rd = 106.6 kNm/m	§ 4.2.1.5
Bemessungsmoment im Vergleich zum Biegewiderstand — in Feld 1, FeldstreifenM_d/M_Rd	η = 0.504 · erfüllt50 % des Tragwiderstands ausgenutzt
Tragwiderstand über dem Rissmoment (Mindestbewehrung) — in Feld 1, FeldstreifenM_cr/M_Rd	η = 0.598 · erfüllt60 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.1.2
Druckzonenhöhe klein genug für einen duktilen Querschnitt — in Feld 1, Feldstreifen(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.215 · erfüllt22 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.4.2.6

Berechnung: Nachweis 7 — Biegung über Auflager 1, Feldstreifen, x = 7.00 m
Schritt	Wert	Ref.
Bemessungsmoment pro Meter(1 − ψ_s)·M_d/b_mnegatives Moment: Oberseite auf Zug	m_d = -46.6 kNm/m
Biegewiderstand pro MeterStäbe und Spannkabel mit Verbund	m_Rd = -105.6 kNm/m	§ 4.2.1.5
Bemessungsmoment im Vergleich zum Biegewiderstand — über Auflager 1, FeldstreifenM_d/M_Rd	η = 0.441 · erfüllt44 % des Tragwiderstands ausgenutzt
Tragwiderstand über dem Rissmoment (Mindestbewehrung) — über Auflager 1, FeldstreifenM_cr/M_Rd	η = 0.604 · erfüllt60 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.1.2
Druckzonenhöhe klein genug für einen duktilen Querschnitt — über Auflager 1, Feldstreifen(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.217 · erfüllt22 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.4.2.6

Berechnung: Nachweis 8 — Biegung in Feld 2, Feldstreifen, x = 10.75 m
Schritt	Wert	Ref.
Bemessungsmoment pro Meter(1 − ψ_f)·M_d/b_msagging	m_d = 36.4 kNm/m
Biegewiderstand pro MeterStäbe und Spannkabel mit Verbund	m_Rd = 106.6 kNm/m	§ 4.2.1.5
Bemessungsmoment im Vergleich zum Biegewiderstand — in Feld 2, FeldstreifenM_d/M_Rd	η = 0.341 · erfüllt34 % des Tragwiderstands ausgenutzt
Tragwiderstand über dem Rissmoment (Mindestbewehrung) — in Feld 2, FeldstreifenM_cr/M_Rd	η = 0.609 · erfüllt61 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.1.2
Druckzonenhöhe klein genug für einen duktilen Querschnitt — in Feld 2, Feldstreifen(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.215 · erfüllt22 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.4.2.6

Berechnung: Nachweis 9 — Biegung über Auflager 2, Feldstreifen, x = 14.50 m
Schritt	Wert	Ref.
Bemessungsmoment pro Meter(1 − ψ_s)·M_d/b_mnegatives Moment: Oberseite auf Zug	m_d = -46.6 kNm/m
Biegewiderstand pro MeterStäbe und Spannkabel mit Verbund	m_Rd = -105.6 kNm/m	§ 4.2.1.5
Bemessungsmoment im Vergleich zum Biegewiderstand — über Auflager 2, FeldstreifenM_d/M_Rd	η = 0.441 · erfüllt44 % des Tragwiderstands ausgenutzt
Tragwiderstand über dem Rissmoment (Mindestbewehrung) — über Auflager 2, FeldstreifenM_cr/M_Rd	η = 0.604 · erfüllt60 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.1.2
Druckzonenhöhe klein genug für einen duktilen Querschnitt — über Auflager 2, Feldstreifen(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.217 · erfüllt22 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.4.2.6

Berechnung: Nachweis 10 — Biegung in Feld 3, Feldstreifen, x = 18.58 m
Schritt	Wert	Ref.
Bemessungsmoment pro Meter(1 − ψ_f)·M_d/b_msagging	m_d = 53.7 kNm/m
Biegewiderstand pro MeterStäbe und Spannkabel mit Verbund	m_Rd = 106.6 kNm/m	§ 4.2.1.5
Bemessungsmoment im Vergleich zum Biegewiderstand — in Feld 3, FeldstreifenM_d/M_Rd	η = 0.504 · erfüllt50 % des Tragwiderstands ausgenutzt
Tragwiderstand über dem Rissmoment (Mindestbewehrung) — in Feld 3, FeldstreifenM_cr/M_Rd	η = 0.598 · erfüllt60 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.1.2
Druckzonenhöhe klein genug für einen duktilen Querschnitt — in Feld 3, Feldstreifen(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.215 · erfüllt22 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.4.2.6

Berechnung: Durchstanzen bei Auflager 1 (Innenstütze)
Schritt	Wert	Ref.
Bemessungswert der Auflagerkraftγ_G·R_g + γ_Q·R_q + R_P,s, alle Felder belastetAuflagerkraft aus Zwängung der Vorspannung R_P,s = -9 kN	R_d = 990 kN
Statische Höheh − y_t − Ø_t/2, zwischen den beiden oberen Lagen	d_v = 242 mm	§ 4.3.6.2.1
Nachweisschnitt bei d_v/2 von der Stütze2·(c_x + c_y) + π·d_v	u₀ = 2’760 mm	§ 4.3.6.2.2
Abminderungsbeiwert für den Umfang des Nachweisschnitts infolge MomentenübertragungInnenstütze einer regelmässigen Flachdecke	k_e = 0.90	§ 4.3.6.2.5
Wirksamer Umfang des Nachweisschnittsk_e·u₀	u = 2’484 mm	§ 4.3.6.2.4
Last innerhalb des Nachweisschnitts	q_d·A = 9.0 kN	§ 4.3.6.2.6
Vertikalkraft der Spannkabel, die den Nachweisschnitt kreuzenn·p_∞·(c_y + d_v)·(sin β_l + sin β_r)diese Richtung und dasselbe in der anderen angenommen; p_∞ = 569.9 kN/m im Stützstreifen, Neigung 2.6° im Schnitt	V_P = 76.3 kN	§ 4.3.6.2.6
Bemessungswert der DurchstanzkraftR_d − q_d·A − V_P	V_d = 905 kN	§ 4.3.6.2.6
Abstand zum Momentennullpunkt0.22·l, grössere angrenzende Spannweite	r_s = 1’650 mm	§ 4.3.6.4.4
Repräsentative Breite des Stützstreifens1.5·√(r_sx·r_sy) ≤ l_min, r_sy = 0.22·l_y	b_s = 2’475 mm	§ 4.3.6.4.6 (61)
Mittleres Moment im StützstreifenV_d·(1/8 + e_u/(2·b_s))e_u = b·(1/k_e − 1) = 92 mm, b der Durchmesser der Fläche innerhalb des Nachweisschnitts	m_sd = 129.9 kNm/m	§ 4.3.6.4.7 (62)
Biegewiderstand des Stützstreifensobere Stäbe des Stützstreifens und die Spannkabel	m_Rd = 277.2 kNm/m	§ 4.3.6.4.5
Dekompressionsmoment der Vorspannungp_∞·(h/6 + e_s)e_s = 85 mm oberhalb der Mittelebene; P_∞ nach allen Verlusten	m_Dd = 75.0 kNm/m	§ 4.3.6.4.3
Plattenrotation1.5·(r_s/d_v)·(f_yd/E_s)·((m_sd − m_Dd)/(m_Rd − m_Dd))^1.5Näherungsstufe 2; die andere Richtung gleich angenommen	ψ = 0.0031	§ 4.3.6.4.1 (60), 4.3.6.4.3
Bemessungswert der Schubspannungsgrenze0.3·√f_ck/γ_c	τ_cd = 1.183 N/mm²	§ 2.4.2.4 (3)
Beiwert für das Grösstkorn48/(16 + D_max·min(1 ; (60/f_ck)²)) ≥ 1.2	k_g = 1.200	§ 4.3.3.2.1 (37)
Beiwert für Grösse, Rotation und Grösstkorn1/(0.45 + 0.18·ψ·d_v·k_g) ≤ 2	k_r = 1.638	§ 4.3.6.3.2 (59)
Durchstanzwiderstandk_r·τ_cd·d_v·u	V_Rd,c = 1’165 kN	§ 4.3.6.3.1 (58)

Berechnung: Nachweis — Durchstanzen ohne Durchstanzbewehrung
Schritt	Wert	Ref.
Durchstanzen bei der InnenstützeV_d/V_Rd,c	η = 0.776 · erfüllt78 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.6.3.1 (58)

Berechnung: Bemessungswert der Kraft an einem Anker
Schritt	Wert	Ref.
Kraft an der Spannpresse, ein Spannkabeldie charakteristische Kraft beim Überspannen	P_max,1 = 837.0 kN
Bemessungswert der Kraft für den Verankerungsbereichγ_P·P_max,1, γ_P = 1.2	P_d,1 = 1’004.4 kN	§ 4.1.5.5.3
Bemessungswert der Betondruckfestigkeit bei der Einleitung der Vorspannungη_fc·η_t·f_ck(t)/γ_c	f_cd(t) = 16.7 N/mm²	§ 2.4.2.3 (2)
Pressung unter der PlatteP_d,1/(a_h·a_w)gegenüber f_cd(t) = 16.7 N/mm² für unbewehrten Beton	σ_c0 = 44.6 N/mm²

Berechnung: Spaltzug über die Dicke
Schritt	Wert	Ref.
Höhe des Ausbreitungsprismas2·min(y_E ; h − y_E)	h_e = 280 mm
Spaltzugkraft an einem Anker0.25·P_d,1·(1 − a_h/h_e)Fachwerkmodell der Ausbreitungskraft, Betonzugfestigkeit vernachlässigt	T_v = 170.4 kN	§ 5.3.3
Spaltzugkraft pro Meter RandT_v/s_as_a = 500 mm zwischen den Ankern	t_v = 340.8 kN/m
Erforderliche Bügel pro Meter Randt_v/f_ydvertikale Schenkel innerhalb h_e hinter dem Rand	a_s,v = 784 mm²/m

Berechnung: Nachweis 1 — Bügel gegen den Spaltzug über die Dicke
Schritt	Wert	Ref.
Spaltzugkraft gegenüber den Bügelnt_v/(a_s·f_yd)	η = 0.693 · erfüllt69 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 5.3.3

Berechnung: Lastausbreitung in der Plattenebene
Schritt	Wert	Ref.
Spaltzugkraft zwischen zwei Ankern0.25·P_d,1·(1 − a_w/s_a)Stäbe parallel zum Rand, innerhalb s_a dahinter	T_h,1 = 125.6 kN	§ 5.3.3
Breite des Ankerbands(n_b − 1)·s_a + a_w3 Spannkabel	b_b = 1’250 mm
Spaltzugkraft aus der Ausbreitung des Bands über den Streifen0.25·P_d,band·(1 − b_b/l_y)P_d,band = 1.2·P_max des Bands	T_b = 628 kN	§ 5.3.3
Stäbe parallel zum Rand für T_bT_b/f_ydverteilt zwischen etwa 0.1·l_y und l_y/2 hinter dem Rand	A_s,b = 1’444 mm²

Wie dieses Modul geprüft wird

Vor der Veröffentlichung Ziffer für Ziffer anhand der SIA 262:2025 sowie mit unabhängigen, in realen Projekten verwendeten Berechnungen geprüft.

Fragen

Wo sollen die Spannkabel einer Flachdecke liegen?

Üblich ist in einer Richtung eine konzentrierte Anordnung über der Stützenachse, in der anderen Richtung eine verteilte. Die nach oben gerichtete Umlenkkraft der konzentrierten Spannkabel wirkt im Stützstreifen; die Feldstreifen hängen an ihm wie an einem Balken.

Wie wirken die Spannkabel gegen das Durchstanzen?

Die Spannkabel, die den Nachweisschnitt kreuzen, fallen von der Stütze weg ab und tragen einen Teil der Kraft, V_P, zu ihr. Ihr Dekompressionsmoment m_Dd geht über (m_sd − m_Dd)/(m_Rd − m_Dd) in die Plattenrotation ψ ein, Ziffer 4.3.6.4.3.

Welches Abonnement enthält dieses Modul?

Das Pro-Abonnement, mit dem zugehörigen Berechnungsbericht.

Siehe auch

Norm: SIA 262:2025 · Seite aktualisiert: 5. November 2026