Verifica una trave precompressa con cavi post-tesi (con o senza aderenza) o pre-tesi, su una o più campate, secondo la norma SIA 262:2025, nell’ordine del dimensionamento: la forza nel cavo con ogni perdita, le tensioni all’introduzione della precompressione e in servizio, la resistenza alla flessione e al taglio e l’ancoraggio della precompressione. Ogni passaggio mostra la sua formula e la cifra della norma da cui deriva.
Che cosa verifica
- Sezione e cavo: Ac, yG, Ic, Wt, Wb, i punti limite del nocciolo kt e kb, g0 = γ · Ac, Ap = np · Ap1 e fpd = fp0,1k/γs, equazione (5).
- Tensioni nell’acciaio: σp,max ≤ min(0.8 · fpk ; 0.9 · fp0,1k), cifra 4.1.5.2.1, equazione (21); dopo l’ancoraggio σp ≤ min(0.75 · fpk ; 0.85 · fp0,1k), cifra 4.1.5.2.2, equazione (22); dopo tutte le perdite σp∞ ≥ 0.45 · fpk, cifra 4.1.5.2.3.
- Perdite: attrito Pmax · e^(−μ · (φx + Δφ · x)), cifra 4.1.5.3.3, equazione (24); rientro degli ancoraggi sulla lunghezza ls (cifra 4.1.5.3.1); accorciamento elastico Δσp,el per cavi messi in tensione uno dopo l’altro (cifra 4.1.5.3.1); rilassamento Δσpr = 3 · ρ1000 · σp0 (cifra 3.3.2.7.1); viscosità, ritiro e rilassamento insieme secondo l’equazione (5.46) della EN 1992-1-1 (cifra 4.1.5.3.4).
- Carico equivalente u = 8 · P∞ · f/l², cifra 4.1.5.1.1, e la quota di g0 + g2 che esso equilibra.
- Calcestruzzo all’introduzione della precompressione: fck(t) ≥ 0.3 · fck e |σc| ≤ 0.6 · fck(t), cifra 4.1.5.2.4, equazione (23), al di fuori delle zone di ancoraggio.
- Servizio: tensioni sotto P∞ e g0 + g2 + ψ2 · q, fct,eff (cifra 4.4.1.3), e in mezzeria σs,r ≤ σs,adm, tabella 17, con σs l’incremento di tensione a partire da una deformazione specifica nulla del calcestruzzo (cifra 4.4.2.3.10).
- Flessione (cifra 4.2.1.5): Md ≤ MRd con le barre e il cavo con aderenza, Mcr ≤ MRd (cifra 4.3.1.2) e x/d ≤ 0.5 · 435/fyd (cifra 4.1.4.2.6).
- Taglio vicino a ciascun appoggio: ρw ≥ ρw,min, equazione (116), e s ≤ 25 · Øsw, cifra 5.5.2.2; Vd ≤ VRd,s + ΔVRd,p, cifra 4.3.3.4.3, equazione (45); Vd ≤ VRd,c + ΔVRd,p, cifra 4.3.3.4.6, equazione (47); il corrente teso, cifra 4.3.3.4.10.
- Ancoraggio: Pd = γP · Pmax con γP = 1.2 (cifra 4.1.5.5.3), compressione locale con kc = √(Ac1/Ac0) ≤ 3.0, cifra 4.2.1.11, equazione (32), e le forze di fenditura Tv, Tv,1 e Th rispetto alle staffe, cifra 5.3.3.
Che cosa inserisce e che cosa ottiene
Inserisce lo schema statico e le campate della trave, la sezione (rettangolare, a T o a I), le barre inferiori e superiori, i carichi g2, q e ψ2, il calcestruzzo a 28 giorni e all’introduzione della precompressione, gli acciai e i coefficienti di resistenza. Per la precompressione: il tipo, i cavi, le guaine, le altezze yE e yM del tracciato, σp,max, le estremità di messa in tensione, μ, Δφ, Δls, φ(∞,t0) e εcs,∞. Poi le esigenze relative alla fessurazione, γG e γQ, le staffe, le piastre di ancoraggio e le staffe della zona di ancoraggio.
Ottiene le forze Pμ, Ps, P0 e P∞ nelle sezioni determinanti, ogni tensione e ogni verifica con il relativo grado di utilizzazione e la relativa cifra, e l’armatura per le forze di fenditura. Con l’abbonamento Basic si stampa come nota di calcolo A4.
Ipotesi e limiti
- La sezione è costante lungo la trave; i carichi sono uniformi su ciascuna campata.
- In una trave continua la precompressione genera momenti iperstatici (cifra 4.1.5.1.2). Una trave semplicemente appoggiata non ne ha.
- I trefoli pre-tesi sono rettilinei, su una sola campata.
- Allo stato limite ultimo il cavo con aderenza parte dalla sua deformazione specifica iniziale e può raggiungere fpd (cifre 4.1.5.1.5 e 4.1.5.5.1).
- Il taglio è verificato a una distanza h dall’asse dell’appoggio.
- Le forze di fenditura derivano da un modello a bielle e tiranti, trascurando la trazione nel calcestruzzo. L’omologazione del sistema di precompressione determina le distanze dai bordi, gli interassi e fck(t) agli ancoraggi (cifra 4.1.5.2.5).
Esempio di calcolo
Una trave a I semplicemente appoggiata di 24 m, h = 1’300 mm, fck = 45 N/mm² e fck(t) = 35 N/mm², con due cavi iniettati di 1’950 mm² da yE = 650 mm a yM = 150 mm, messi in tensione dall’estremità sinistra a 1’395 N/mm², sotto g2 = 20 kN/m e q = 25 kN/m. Tutte le verifiche sono soddisfatte; il modulo avverte che il calcestruzzo non armato non potrebbe riprendere la pressione sotto le piastre di ancoraggio, per cui l’ancoraggio si affida alla spirale del sistema. I risultati seguenti sono quelli del modulo per il suo esempio di calcolo, calcolati alla creazione di questa pagina.
Dati| Dato | Valore | Rif. |
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| Sistema statico | Semplicemente appoggiata — una campata | |
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| Luce l | 24 m | |
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| Forma della sezione | Sezione a I | |
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| Altezza totale h | 1300 mm | |
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| Larghezza dell’anima bw | 320 mm | |
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| Larghezza dell’ala superiore bf | 1200 mm | |
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| Spessore dell’ala superiore hf | 180 mm | |
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| Larghezza dell’ala inferiore bb | 700 mm | |
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| Spessore dell’ala inferiore hb | 220 mm | |
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| Barre inferiori nb | 4 | |
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| Diametro delle barre inferiori Øb | 20 mm | |
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| Altezza del loro centro sopra la faccia inferiore yb | 60 mm | |
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| Barre superiori nt | 6 | |
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| Diametro delle barre superiori Øt | 12 mm | |
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| Profondità del loro centro sotto la faccia superiore yt | 50 mm | |
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| Carico permanente aggiuntivo g2 | 20 kN/m | |
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| Carico utile q | 25 kN/m | |
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| Coefficiente quasi permanente del carico utile ψ2 | 0.3 | |
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| Valore caratteristico della resistenza alla compressione fck | 45 N/mm² | § 3.1.2.2.2 |
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| Valore di dimensionamento della deformazione specifica ultima a compressione del calcestruzzo εc2d | 3.0 ‰ | § 4.2.1.5 |
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| Valore medio della resistenza alla trazione fctm | 3.8 N/mm² | § 3.1.2.2.4 |
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| Modulo di elasticità Ecm | 36500 N/mm² | § 3.1.2.3.3 |
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| Peso di volume del calcestruzzo armato γ | 25 kN/m³ | |
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| Resistenza alla compressione all’introduzione della precompressione fck(t) | 35 N/mm² | § 4.1.5.2.4 |
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| Resistenza media alla trazione all’introduzione della precompressione fctm(t) | 3.2 N/mm² | |
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| Modulo di elasticità all’introduzione della precompressione Ecm(t) | 34000 N/mm² | |
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| Limite di snervamento caratteristico fyk | 500 N/mm² | |
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| Modulo di elasticità Es | 205000 N/mm² | |
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| Coefficiente di resistenza del calcestruzzo γc | 1.5 | § 2.4.2.6 |
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| Coefficiente di resistenza dell’acciaio γs | 1.15 | § 2.4.2.6 |
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| Coefficiente di correzione che tiene conto della durata dell’azione e dell’età del calcestruzzo ηt | 1.0 — entrambe le condizioni della cifra 4.2.1.3 sono soddisfatte | § 4.2.1.3 |
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| Tipo di precompressione | Precompressione con cavi post-tesi, con aderenza (guaine iniettate) | |
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| Numero di cavi np | 2 | |
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| Area di un cavo Ap1 | 1950 mm² | |
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| Resistenza caratteristica a trazione fpk | 1860 N/mm² | § 3.3.2.2 |
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| Valore caratteristico del limite convenzionale di elasticità allo 0.1 % fp0,1k | 1600 N/mm² | § 3.3.2.2 |
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| Modulo di elasticità Ep | 195000 N/mm² | § 3.3.2.4 |
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| Perdita per rilassamento dopo 1000 ore ρ1000 | 2.5 % | § 3.3.2.7.1 |
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| Guaine | Guaine d’acciaio iniettate (kH = 0.5) | § 4.3.3.3.5 |
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| Diametro esterno di una guaina ØH | 85 mm | |
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| Guaine affiancate nello spessore dell’anima nH | 1 | |
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| Altezza agli ancoraggi d’estremità yE | 650 mm | |
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| Altezza nei punti più bassi yM | 150 mm | |
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| Tensione al martinetto σp,max | 1395 N/mm² | § 4.1.5.2.1 |
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| Cavi messi in tensione | Dall’estremità sinistra | |
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| Coefficiente d’attrito μ | 0.2 | § 4.1.5.3.3 |
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| Deviazione angolare non intenzionale Δφ | 0.005 rad/m | § 4.1.5.3.3 |
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| Scorrimento all’ancoraggio (rientro dei cunei) Δls | 6 mm | § 4.1.5.3.1 |
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| Coefficiente di viscosità finale φ(∞,t0) | 2.0 | § 3.1.2.6.2 |
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| Deformazione specifica finale da ritiro εcs,∞ | 0.3 ‰ | § 3.1.2.7 |
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| Livello delle esigenze | Accresciute | § 4.4.2.2.3 |
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| Resistenza alla trazione per la fessurazione | Valore medio della resistenza alla trazione (4.4.1.3) | § 4.4.1.3 |
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| Coefficiente di carico per i carichi permanenti γG | 1.35 | |
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| Coefficiente di carico per il carico utile γQ | 1.5 | |
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| Diametro delle staffe Øw | 12 mm | |
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| Bracci di una staffa nw | 2 | |
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| Interasse delle staffe vicino agli appoggi s | 150 mm | |
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| Limite di snervamento delle staffe fyk,w | 500 N/mm² | |
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| Ancoraggi a un’estremità na | 2 | |
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| Lato di una piastra d’ancoraggio quadrata a0 | 280 mm | |
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| Interasse verticale degli ancoraggi sa | 340 mm | |
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| Diametro delle staffe Øl | 12 mm | |
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| Bracci verticali di una staffa nl | 2 | |
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| Interasse delle staffe sl | 100 mm | |
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Calcolo: La trave| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Luce | l = 24.00 m | |
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| Snellezzacampata massima rapportata all’altezza; le travi precompresse raggiungono comunemente da 20 a 30 | l/h = 18.5 | |
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Calcolo: Caratteristiche della sezione di calcestruzzo| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Area | Ac = 658’000 mm² | |
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| Altezza del baricentrosopra la faccia inferiore | yG = 716 mm | |
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| Momento d’inerzia | Ic = 130’519’834’853 mm⁴ | |
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| Modulo di resistenza, lato superioreIc/(h − yG) | Wt = 223’569’666 mm³ | |
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| Modulo di resistenza, lato inferioreIc/yG | Wb = 182’239’213 mm³ | |
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| Punto superiore del noccioloWb/Ac sopra Guna forza N all’interno del nocciolo lascia compressa l’intera sezione | kt = 277 mm | |
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| Punto inferiore del noccioloWt/Ac sotto G | kb = 340 mm | |
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Calcolo: Armatura ordinaria| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Barre inferiori4Ø20 | As,b = 1’257 mm² | |
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| Barre superiori6Ø12 | As,t = 679 mm² | |
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| Peso proprioγ·Ac | g0 = 16.45 kN/m | |
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Calcolo: Acciaio da precompressione| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Area dell’acciaio da precompressionenp·Ap1 | Ap = 3’900 mm² | |
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| Valore di dimensionamento della resistenzafp0,1k/γs | fpd = 1’391 N/mm² | § 2.4.2.5 (5) |
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Calcolo: Tracciato del cavo| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Eccentricità nei punti più bassiyG − yM | eM = 566 mm | |
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| Eccentricità agli ancoraggiyG − yEvicino al baricentro: nessun momento dagli ancoraggi | eE = 66 mm | |
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| Punto più bassomid-span | xM = 12.00 m | |
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Calcolo: Verifica 1 — tensione al momento della messa in tensione| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Tensione nell’acciaio da precompressione durante la messa in tensioneσp,max/lim | η = 0.969 · verifica soddisfatta97 % della resistenza utilizzata | § 4.1.5.2.1 (21) |
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| Forza al martinettoσp,max·Ap | Pmax = 5’441 kN | |
|---|
Calcolo: Attrito lungo il cavo| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Somma delle deviazioni angolariΣ|Δθ| su tutto il cavo9.5° | Σφ = 0.166 rad | |
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| Forza all’estremità opposta dopo l’attritoPmax·e^(−μ·(φx + Δφ·x)) | P(L) = 5’138 kN | § 4.1.5.3.3 (24) |
|---|
| Perdita per attrito massima | ΔPμ/Pmax = 5.6 % | |
|---|
Calcolo: Scorrimento agli ancoraggi| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Lunghezza interessata dallo scorrimento∫ 2·(P(x) − P(ls)) dx = Δls·Ep·Apdall’estremità di messa in tensione | ls = 19.03 m | § 4.1.5.3.1 |
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| Forza all’ancoraggio dopo lo scorrimento2·P(ls) − P(0) | PA = 4’957 kN | |
|---|
Calcolo: Verifica 2 — tensione dopo l’ancoraggio| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Tensione massima nell’acciaio dopo l’ancoraggioσp/lim | η = 0.980 · verifica soddisfatta98 % della resistenza utilizzata | § 4.1.5.2.2 (22) |
|---|
Calcolo: Accorciamento del calcestruzzo all’introduzione della precompressione| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Rapporto tra i moduli d’elasticità all’introduzione della precompressioneEp/Ecm(t) | αp(t) = 5.74 | |
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| Tensione nel calcestruzzo all’altezza del cavo, in x = 12.00 mP/Ac + P·e²/Ic − Mg0·e/Icqui compressione positiva | σc,p = 15.18 N/mm² | |
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| Perdita di tensione nell’acciaio(np − 1)/(2·np)·αp(t)·σc,p — cavi messi in tensione uno dopo l’altro | Δσp,el = 21.8 N/mm² | § 4.1.5.3.1 |
|---|
Calcolo: Perdite differite in x = 12.00 m| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Perdita per rilassamento, a lungo termine3·ρ1000·σp0 | Δσpr = 96.7 N/mm² | § 3.3.2.7.1 |
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| Tensione nel calcestruzzo all’altezza del cavo, quasi permanenteP0 con g0 + g2 + ψ2·qqui compressione positiva | σc,QP = 6.26 N/mm² | |
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| Perdita per viscosità, ritiro e rilassamento(εcs·Ep + 0.8·Δσpr + αp·φ·σc,QP)/(1 + αp·Ap/Ac·(1 + Ac·e²/Ic)·(1 + 0.8·φ))le leggi dei materiali da 3.1.2.5 a 3.1.2.7 e 3.3.2.7 (4.1.5.3.4) combinate | Δσp,c+s+r = 166.8 N/mm² | EN 1992-1-1 (5.46) |
|---|
| Forza dopo tutte le perdite / forza al martinetto | P∞/Pmax = 80.4 % | |
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Calcolo: Forze nelle sezioni determinanti| Passaggio | 1Ancoraggio sinistrox = 0.00 m | 2Punto più bassox = 12.00 m | 3Ancoraggio destrox = 24.00 m | Rif. |
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| Altezza del cavo yp mm | 650 | 150 | 650 | |
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| Eccentricità e mmyG − yp, positiva sotto G | 66 | 566 | 66 | |
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| Dopo l’attrito Pμ kN | 5’441 | 5’287 | 5’138 | § 4.1.5.3.3 (24) |
|---|
| Dopo lo scorrimento agli ancoraggi Ps kN | 4’957 | 5’111 | 5’138 | § 4.1.5.3.1 |
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| All’introduzione della precompressione P0 kNdopo l’accorciamento del calcestruzzo | 4’914 | 5’026 | 5’093 | |
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| Dopo tutte le perdite P∞ kN | 4’139 | 4’376 | 4’297 | § 4.1.5.3.4 |
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| Tensione finale nell’acciaio σp∞ N/mm²P∞/Ap | 1’061 | 1’122 | 1’102 | |
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Calcolo: Verifica 3 — tensione finale nell’acciaio da precompressione| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Tensione minima dopo tutte le perdite almeno pari a 0.45·fpk0.45·fpk/σp∞ | η = 0.789 · verifica soddisfatta79 % della resistenza utilizzata | § 4.1.5.2.3 |
|---|
Calcolo: Carichi equivalenti della precompressione| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Carico verso l’alto dovuto al cavo8·P∞·f/l², f = yE − yM | u = 30.4 kN/m | § 4.1.5.1.1 |
|---|
| Quota del carico permanente che esso equilibracirca dal 70 al 100 % mantiene la trave quasi rettilinea sotto il carico permanente | u/(g0 + g2) = 83 % | |
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Calcolo: Tensioni all’introduzione della precompressione: P_0 e il peso proprio| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Compressione massima, al di fuori delle zone d’ancoraggiolato inferiore, x = 12.50 m; compressione negativa | σc,0 = -16.77 N/mm² | |
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| Trazione massimanessuna: l’intera trave è compressa | σct,0 = -0.21 N/mm² | |
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Calcolo: Verifica 1 — calcestruzzo all’introduzione della precompressione| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Resistenza all’introduzione della precompressione almeno pari a 0.3·fck0.3·fck/fck(t) | η = 0.386 · verifica soddisfatta39 % della resistenza utilizzata | § 4.1.5.2.4 |
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| Compressione massima nel calcestruzzo all’introduzione della precompressione|σc,0|/(0.6·fck(t)) | η = 0.799 · verifica soddisfatta80 % della resistenza utilizzata | § 4.1.5.2.4 (23) |
|---|
Calcolo: Tensioni in servizio: P_∞, g_0 + g_2 + ψ_2·q| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Compressione massimalato superiore, x = 12.00 m | σc,QP = -9.72 N/mm² | |
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| Trazione massimanessuna: in nessun punto decompresso | σct,QP = -2.87 N/mm² | |
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| Valore effettivo della resistenza alla trazione del calcestruzzokt·fctm, kt = 1/(1 + 0.5·h/3) | fct,eff = 3.12 N/mm² | § 4.4.1.3 |
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Calcolo: Fessure in mezzeria, x = 12.00 m| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Tensione nel calcestruzzo sul lato inferiorecompressed | σct = -2.88 N/mm² | |
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| Tensione nelle barre alla prima fessurazione — in mezzeriaσs,r/σs,adm | η = 0.069 · verifica soddisfatta7 % della resistenza utilizzata | Tabella 17 |
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Calcolo: Valori di dimensionamento delle azioni| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Valore di dimensionamento massimo del momento positivoγG·Mg + γQ·Mquna trave semplicemente appoggiata non ha momento iperstatico | Md,max = 6’243 kNm | § 4.1.5.5.2 |
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| Valore di dimensionamento massimo del taglioγG·Vg + γQ·Vqsull’asse di un appoggio | Vd,max = 1’040 kN | |
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Calcolo: Verifica 1 — flessione in mezzeria, x = 12.00 m| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Momento di dimensionamentosagging | Md = 6’243 kNm | |
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| Resistenza a flessionesezione con le barre e il cavo con aderenza | MRd = 6’435 kNm | § 4.2.1.5 |
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| Altezza della zona compressa | x = 194 mm | |
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| Momento di dimensionamento confrontato con la resistenza alla flessione — in mezzeriaMd/MRd | η = 0.970 · verifica soddisfatta97 % della resistenza utilizzata | |
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| Resistenza superiore al momento di fessurazione (armatura minima) — in mezzeriaMcr/MRd | η = 0.715 · verifica soddisfatta71 % della resistenza utilizzata | § 4.3.1.2 |
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| Altezza della zona compressa sufficientemente ridotta per una sezione duttile — in mezzeria(x/d)/(0.5·435/fyd) | η = 0.334 · verifica soddisfatta33 % della resistenza utilizzata | § 4.1.4.2.6 |
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Calcolo: Verifica 2 — taglio vicino all’appoggio sinistro, x = 1.30 m| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Taglio di dimensionamentoγG·Vg + γQ·Vqa una distanza h dall’asse dell’appoggio | Vd = 928 kN | |
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| Inclinazione del cavoin salita verso l’appoggio: riprende una parte del taglio | βp = 4.2 ° | |
|---|
| Percentuale d’armatura a taglio — vicino all’appoggio sinistroρw | η = 0.260 · verifica soddisfatta26 % della resistenza utilizzata | § 5.5.2.2 (116) |
|---|
| Interasse delle staffe — vicino all’appoggio sinistros | η = 0.500 · verifica soddisfatta50 % della resistenza utilizzata | § 5.5.2.2 |
|---|
| Taglio di dimensionamento rispetto all’armatura a taglio — vicino all’appoggio sinistroVd/VRd,s | η = 0.774 · verifica soddisfatta77 % della resistenza utilizzata | § 4.3.3.4.3 (45) |
|---|
| Taglio di dimensionamento rispetto al campo di compressione — vicino all’appoggio sinistroVd/VRd,c | η = 0.515 · verifica soddisfatta51 % della resistenza utilizzata | § 4.3.3.4.6 (47) |
|---|
| Corrente teso — vicino all’appoggio sinistroFt,d/Ft,Rd | η = 0.407 · verifica soddisfatta41 % della resistenza utilizzata | § 4.3.3.4.10 |
|---|
Calcolo: Verifica 3 — taglio vicino all’appoggio destro, x = 22.70 m| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Taglio di dimensionamentoγG·Vg + γQ·Vqa una distanza h dall’asse dell’appoggio | Vd = 928 kN | |
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| Inclinazione del cavoin salita verso l’appoggio: riprende una parte del taglio | βp = 4.2 ° | |
|---|
| Percentuale d’armatura a taglio — vicino all’appoggio destroρw | η = 0.260 · verifica soddisfatta26 % della resistenza utilizzata | § 5.5.2.2 (116) |
|---|
| Interasse delle staffe — vicino all’appoggio destros | η = 0.500 · verifica soddisfatta50 % della resistenza utilizzata | § 5.5.2.2 |
|---|
| Taglio di dimensionamento rispetto all’armatura a taglio — vicino all’appoggio destroVd/VRd,s | η = 0.767 · verifica soddisfatta77 % della resistenza utilizzata | § 4.3.3.4.3 (45) |
|---|
| Taglio di dimensionamento rispetto al campo di compressione — vicino all’appoggio destroVd/VRd,c | η = 0.511 · verifica soddisfatta51 % della resistenza utilizzata | § 4.3.3.4.6 (47) |
|---|
| Corrente teso — vicino all’appoggio destroFt,d/Ft,Rd | η = 0.407 · verifica soddisfatta41 % della resistenza utilizzata | § 4.3.3.4.10 |
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Calcolo: Valore di dimensionamento della forza agli ancoraggi| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Forza al martinettola forza caratteristica della sovratensione | Pmax = 5’441 kN | |
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| Valore di dimensionamento della forza per la zona d’ancoraggioγP·Pmax, γP = 1.2 | Pd = 6’529 kN | § 4.1.5.5.3 |
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| Valore di dimensionamento della resistenza del calcestruzzo all’introduzione della precompressioneηfc·ηt·fck(t)/γc | fcd(t) = 23.3 N/mm² | § 2.4.2.3 (2) |
|---|
Calcolo: Compressione locale sotto una piastra d’ancoraggio| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Area caricataa0² | Ac0 = 78’400 mm² | |
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| Area di diffusionea1·b1, a1 = min(a ; h), b1 = b0 + a1 − a0entro bw = 320 mm e 340 mm di altezza per ancoraggio | Ac1 = 102’400 mm² | § 4.2.1.11 |
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| Incremento per la compressione locale√(Ac1/Ac0) ≤ 3.0 | kc = 1.14 | § 4.2.1.11 (32) |
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| Pressione sotto la piastraPd/(na·a0²)rispetto a kc·fcd(t) = 26.7 N/mm² | σc0 = 41.6 N/mm² | |
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Calcolo: Forze di fenditura dietro gli ancoraggi| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Altezza del prisma di diffusione2·min(yE ; h − yE)la forza si diffonde in un prisma simmetrico rispetto agli ancoraggi | he = 1’300 mm | |
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| Altezza del gruppo di ancoraggi(na − 1)·sa + a0 | ag = 620 mm | |
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| Forza di fenditura verticale, intero gruppo0.25·Pd·(1 − ag/he)modello a bielle e tiranti della diffusione della forza, resistenza a trazione del calcestruzzo trascurata | Tv = 854 kN | § 5.3.3 |
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| Forza di fenditura verticale tra due ancoraggi0.25·Pd/na·(1 − a0/sa) | Tv,1 = 144 kN | § 5.3.3 |
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| Forza di fenditura orizzontale a ogni ancoraggio0.25·Pd/na·(1 − a0/bw) | Th = 102 kN | § 5.3.3 |
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| Armatura per Tvmax(Tv ; Tv,1)/fyddistribuita tra 0.1·he e he dietro la faccia d’estremità | As,v = 1’964 mm² | |
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Calcolo: Verifica 1 — staffe contro la forza di fenditura verticale| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Staffe entro la lunghezza di diffusionenl·π·Øl²/4·0.9·he/sl | As,prov = 2’646 mm² | |
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| Forza di fenditura rispetto alle staffeTv/(As·fyd) | η = 0.742 · verifica soddisfatta74 % della resistenza utilizzata | § 5.3.3 |
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Come viene controllato questo modulo
Controllato cifra per cifra rispetto alla SIA 262:2025 e confrontato con calcoli indipendenti utilizzati su progetti reali, prima della pubblicazione.
Domande
Quale parte del carico permanente deve equilibrare il cavo?
Dal 70 al 100 % circa: così la trave rimane quasi rettilinea sotto il carico permanente.
Perché per l’ancoraggio la forza al martinetto è maggiorata del fattore 1.2?
La zona di ancoraggio è dimensionata per Pd = γP · Pmax, γP = 1.2, cifra 4.1.5.5.3. Pmax è la forza caratteristica della sovratensione.
Quale abbonamento include questo modulo?
L’abbonamento Basic, con la sua nota di calcolo.
Vedi anche
Norma: SIA 262:2025 · Pagina aggiornata: 5 novembre 2026