Poutre en béton précontraint selon la SIA 262

Vérifie une poutre précontrainte par post-tension (avec ou sans adhérence) ou par fils adhérents (pré-tension), sur une ou plusieurs travées, selon la SIA 262:2025, dans l’ordre du dimensionnement : la force du câble avec toutes les pertes, les contraintes lors de l’introduction de la précontrainte et en service, la résistance à la flexion et à l’effort tranchant, et l’ancrage de la précontrainte. Chaque étape présente sa formule et le chiffre de la norme dont elle découle.

Basic SIA 262:2025

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À propos de cette vérification

chiffres, exemple de calcul et questions

Ce qui est vérifié

Section et câble : A_c, y_G, I_c, W_t, W_b, les points du noyau central k_t et k_b, g₀ = γ · A_c, A_p = n_p · A_p1 et f_pd = f_p0,1k/γ_s, équation (5).
Contraintes dans l’acier : σ_p,max ≤ min(0.8 · f_pk ; 0.9 · f_p0,1k), chiffre 4.1.5.2.1, équation (21) ; après ancrage, σ_p ≤ min(0.75 · f_pk ; 0.85 · f_p0,1k), chiffre 4.1.5.2.2, équation (22) ; après toutes les pertes, σ_p∞ ≥ 0.45 · f_pk, chiffre 4.1.5.2.3.
Pertes : frottement P_max · e^(−μ · (φ_x + Δφ · x)), chiffre 4.1.5.3.3, équation (24) ; rentrée d’ancrage sur la longueur l_s (chiffre 4.1.5.3.1) ; raccourcissement élastique Δσ_p,el pour des câbles mis en tension l’un après l’autre (chiffre 4.1.5.3.1) ; relaxation Δσ_pr = 3 · ρ₁₀₀₀ · σ_p0 (chiffre 3.3.2.7.1) ; fluage, retrait et relaxation combinés selon l’équation (5.46) de l’EN 1992-1-1 (chiffre 4.1.5.3.4).
Charge équivalente u = 8 · P_∞ · f/l², chiffre 4.1.5.1.1, et la part de g₀ + g₂ qu’elle équilibre.
Béton lors de l’introduction de la précontrainte : f_ck(t) ≥ 0.3 · f_ck et |σ_c| ≤ 0.6 · f_ck(t), chiffre 4.1.5.2.4, équation (23), en dehors des zones d’ancrage.
État de service : contraintes sous P_∞ et g₀ + g₂ + ψ₂ · q, f_ct,eff (chiffre 4.4.1.3), et à mi-portée σ_s,r ≤ σ_s,adm, tableau 17, σ_s étant l’accroissement de contrainte à partir d’une déformation spécifique nulle du béton (chiffre 4.4.2.3.10).
Flexion (chiffre 4.2.1.5) : M_d ≤ M_Rd avec les barres et le câble avec adhérence, M_cr ≤ M_Rd (chiffre 4.3.1.2) et x/d ≤ 0.5 · 435/f_yd (chiffre 4.1.4.2.6).
Effort tranchant près de chaque appui : ρ_w ≥ ρ_w,min, équation (116), et s ≤ 25 · Ø_sw, chiffre 5.5.2.2 ; V_d ≤ V_Rd,s + ΔV_Rd,p, chiffre 4.3.3.4.3, équation (45) ; V_d ≤ V_Rd,c + ΔV_Rd,p, chiffre 4.3.3.4.6, équation (47) ; la membrure tendue, chiffre 4.3.3.4.10.
Ancrage : P_d = γ_P · P_max avec γ_P = 1.2 (chiffre 4.1.5.5.3), compression locale avec k_c = √(A_c1/A_c0) ≤ 3.0, chiffre 4.2.1.11, équation (32), et les efforts d’éclatement T_v, T_v,1 et T_h comparés à la résistance des étriers, chiffre 5.3.3.

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Vous saisissez le système statique et les portées de la poutre, la section (rectangle, T ou I), les barres inférieures et supérieures, les charges g₂, q et ψ₂, le béton à 28 jours et lors de l’introduction de la précontrainte, les aciers et les facteurs de résistance. Pour la précontrainte : le type, les câbles, les gaines, les hauteurs y_E et y_M du tracé, σ_p,max, les extrémités de mise en tension, μ, Δφ, Δl_s, φ(∞,t₀) et ε_cs,∞. Puis les exigences relatives à la fissuration, γ_G et γ_Q, les étriers, les plaques d’ancrage et les étriers de la zone d’ancrage.

Vous obtenez les forces P_μ, P_s, P₀ et P_∞ dans les sections déterminantes, chaque contrainte et chaque vérification avec son taux d’utilisation et son chiffre, ainsi que l’armature pour les efforts d’éclatement. Avec l’abonnement Basic, les résultats peuvent être imprimés sous forme de note de calcul A4.

Hypothèses et limites

La section est constante le long de la poutre ; les charges sont uniformément réparties sur chaque travée.
Sur une poutre continue, la précontrainte crée des moments hyperstatiques (chiffre 4.1.5.1.2). Une poutre simplement appuyée n’en a pas.
Les torons de précontrainte par fils adhérents sont rectilignes, sur une seule travée.
À l’état-limite ultime, le câble avec adhérence part de sa déformation spécifique initiale et peut atteindre f_pd (chiffres 4.1.5.1.5 et 4.1.5.5.1).
L’effort tranchant est vérifié à une distance h de l’axe de l’appui.
Les efforts d’éclatement sont tirés d’un modèle de bielles et tirants, la traction du béton étant négligée. L’agrément du système de précontrainte régit les distances aux bords, les espacements et f_ck(t) aux ancrages (chiffre 4.1.5.2.5).

Exemple de calcul

Une poutre simplement appuyée à section en I de 24 m, h = 1 300 mm, f_ck = 45 N/mm² et f_ck(t) = 35 N/mm², avec deux câbles injectés de 1 950 mm² allant de y_E = 650 mm à y_M = 150 mm, mis en tension depuis l’extrémité gauche à 1 395 N/mm², sous g₂ = 20 kN/m et q = 25 kN/m. Toutes les vérifications sont satisfaites ; le module signale que le béton non armé ne pourrait pas reprendre la pression sous les plaques d’ancrage, de sorte que l’ancrage repose sur la frette en spirale du système. Les résultats ci-dessous sont ceux du module pour son exemple de calcul, calculés lors de la génération de cette page.

Données
Donnée	Valeur	Réf.
Système statique	Simplement appuyée — une travée
Portée l	24 m
Forme de la section	Section en I
Hauteur totale h	1300 mm
Largeur de l’âme b_w	320 mm
Largeur de l’aile supérieure b_f	1200 mm
Épaisseur de l’aile supérieure h_f	180 mm
Largeur de l’aile inférieure b_b	700 mm
Épaisseur de l’aile inférieure h_b	220 mm
Barres inférieures n_b	4
Diamètre des barres inférieures Ø_b	20 mm
Hauteur de leur centre au-dessus de la face inférieure y_b	60 mm
Barres supérieures n_t	6
Diamètre des barres supérieures Ø_t	12 mm
Profondeur de leur centre sous la face supérieure y_t	50 mm
Charge permanente supplémentaire g₂	20 kN/m
Charge utile q	25 kN/m
Coefficient de combinaison quasi permanent de la charge utile ψ₂	0.3
Valeur caractéristique de la résistance à la compression f_ck	45 N/mm²	§ 3.1.2.2.2
Valeur de calcul de la déformation spécifique de rupture du béton ε_c2d	3.0 ‰	§ 4.2.1.5
Valeur moyenne de la résistance à la traction f_ctm	3.8 N/mm²	§ 3.1.2.2.4
Module d’élasticité E_cm	36500 N/mm²	§ 3.1.2.3.3
Poids volumique du béton armé γ	25 kN/m³
Résistance à la compression à l’introduction de la précontrainte f_ck(t)	35 N/mm²	§ 4.1.5.2.4
Résistance moyenne à la traction à l’introduction de la précontrainte f_ctm(t)	3.2 N/mm²
Module d’élasticité à l’introduction de la précontrainte E_cm(t)	34000 N/mm²
Valeur caractéristique de la limite d’écoulement f_yk	500 N/mm²
Module d’élasticité E_s	205000 N/mm²
Facteur de résistance du béton γ_c	1.5	§ 2.4.2.6
Facteur de résistance de l’acier γ_s	1.15	§ 2.4.2.6
Facteur de correction des résistances du béton tenant compte de la durée de l’action et de l’âge du béton η_t	1.0 — les deux conditions du chiffre 4.2.1.3 sont remplies	§ 4.2.1.3
Type de précontrainte	Précontrainte par post-tension, avec adhérence (gaines injectées)
Nombre de câbles n_p	2
Aire d’un câble A_p1	1950 mm²
Résistance caractéristique à la traction f_pk	1860 N/mm²	§ 3.3.2.2
Valeur caractéristique de la limite conventionnelle d’élasticité à 0.1 % f_p0,1k	1600 N/mm²	§ 3.3.2.2
Module d’élasticité E_p	195000 N/mm²	§ 3.3.2.4
Perte par relaxation après 1000 heures ρ₁₀₀₀	2.5 %	§ 3.3.2.7.1
Gaines	Gaines métalliques injectées (k_H = 0.5)	§ 4.3.3.3.5
Diamètre extérieur d’une gaine Ø_H	85 mm
Gaines côte à côte dans l’épaisseur de l’âme n_H	1
Hauteur aux ancrages d’extrémité y_E	650 mm
Hauteur aux points bas y_M	150 mm
Contrainte au vérin σ_p,max	1395 N/mm²	§ 4.1.5.2.1
Câbles mis en tension	Depuis l’extrémité gauche
Coefficient de frottement μ	0.2	§ 4.1.5.3.3
Déviation angulaire parasite Δφ	0.005 rad/m	§ 4.1.5.3.3
Recul à l’ancrage (rentrée des clavettes) Δl_s	6 mm	§ 4.1.5.3.1
Coefficient de fluage final φ(∞,t₀)	2.0	§ 3.1.2.6.2
Retrait spécifique final ε_cs,∞	0.3 ‰	§ 3.1.2.7
Niveau d’exigences relatives à la fissuration	Accrues	§ 4.4.2.2.3
Résistance à la traction pour la fissuration	Valeur moyenne de la résistance à la traction (4.4.1.3)	§ 4.4.1.3
Facteur de charge des charges permanentes γ_G	1.35
Facteur de charge de la charge utile γ_Q	1.5
Diamètre des étriers Ø_w	12 mm
Brins d’un étrier n_w	2
Espacement des étriers près des appuis s	150 mm
Limite d’écoulement des étriers f_yk,w	500 N/mm²
Ancrages à une extrémité n_a	2
Côté d’une plaque d’ancrage carrée a₀	280 mm
Espacement vertical des ancrages s_a	340 mm
Diamètre des cadres Ø_l	12 mm
Brins verticaux d’un cadre n_l	2
Espacement des cadres s_l	100 mm

Calcul : La poutre
Étape	Valeur	Réf.
Portée	l = 24.00 m
Élancementplus grande portée rapportée à la hauteur ; les poutres précontraintes atteignent couramment 20 à 30	l/h = 18.5

Calcul : Caractéristiques de la section de béton
Étape	Valeur	Réf.
Aire	A_c = 658’000 mm²
Hauteur du centre de gravitéau-dessus de la face inférieure	y_G = 716 mm
Moment d’inertie	I_c = 130’519’834’853 mm⁴
Module de section, fibre supérieureI_c/(h − y_G)	W_t = 223’569’666 mm³
Module de section, fibre inférieureI_c/y_G	W_b = 182’239’213 mm³
Limite supérieure du noyau centralW_b/A_c au-dessus de Gune force N à l’intérieur du noyau central laisse toute la section comprimée	k_t = 277 mm
Limite inférieure du noyau centralW_t/A_c sous G	k_b = 340 mm

Calcul : Armature passive
Étape	Valeur	Réf.
Barres inférieures4Ø20	A_s,b = 1’257 mm²
Barres supérieures6Ø12	A_s,t = 679 mm²
Poids propreγ·A_c	g₀ = 16.45 kN/m

Calcul : Acier de précontrainte
Étape	Valeur	Réf.
Aire de l’acier de précontrainten_p·A_p1	A_p = 3’900 mm²
Valeur de calcul de la limite d’écoulementf_p0,1k/γ_s	f_pd = 1’391 N/mm²	§ 2.4.2.5 (5)

Calcul : Tracé des câbles
Étape	Valeur	Réf.
Excentricité aux points basy_G − y_M	e_M = 566 mm
Excentricité aux ancragesy_G − y_Eprès du centre de gravité : pas de moment dû aux ancrages	e_E = 66 mm
Point basmid-span	x_M = 12.00 m

Calcul : Vérification 1 — contrainte lors de la mise en tension
Étape	Valeur	Réf.
Contrainte dans l’acier de précontrainte pendant la mise en tensionσ_p,max/lim	η = 0.969 · VérifiéTaux d’utilisation : 97 %	§ 4.1.5.2.1 (21)
Force au vérinσ_p,max·A_p	P_max = 5’441 kN

Calcul : Frottement le long du câble
Étape	Valeur	Réf.
Somme des déviations angulairesΣ\|Δθ\| sur tout le câble9.5°	Σφ = 0.166 rad
Force à l’extrémité opposée après frottementP_max·e^(−μ·(φ_x + Δφ·x))	P(L) = 5’138 kN	§ 4.1.5.3.3 (24)
Perte maximale par frottement	ΔP_μ/P_max = 5.6 %

Calcul : Recul aux ancrages
Étape	Valeur	Réf.
Longueur affectée par le recul∫ 2·(P(x) − P(l_s)) dx = Δl_s·E_p·A_pdepuis l’extrémité active	l_s = 19.03 m	§ 4.1.5.3.1
Force à l’ancrage après le recul2·P(l_s) − P(0)	P_A = 4’957 kN

Calcul : Vérification 2 — contrainte après l’ancrage
Étape	Valeur	Réf.
Contrainte maximale dans l’acier après l’ancrageσ_p/lim	η = 0.980 · VérifiéTaux d’utilisation : 98 %	§ 4.1.5.2.2 (22)

Calcul : Raccourcissement du béton à l’introduction de la précontrainte
Étape	Valeur	Réf.
Rapport des modules d’élasticité à l’introduction de la précontrainteE_p/E_cm(t)	α_p(t) = 5.74
Contrainte dans le béton au niveau du câble, en x = 12.00 mP/A_c + P·e²/I_c − M_g0·e/I_ccompression positive ici	σ_c,p = 15.18 N/mm²
Perte de contrainte dans l’acier(n_p − 1)/(2·n_p)·α_p(t)·σ_c,p — câbles mis en tension l’un après l’autre	Δσ_p,el = 21.8 N/mm²	§ 4.1.5.3.1

Calcul : Pertes différées en x = 12.00 m
Étape	Valeur	Réf.
Perte par relaxation, à long terme3·ρ₁₀₀₀·σ_p0	Δσ_pr = 96.7 N/mm²	§ 3.3.2.7.1
Contrainte dans le béton au niveau du câble, quasi permanenteP₀ avec g₀ + g₂ + ψ₂·qcompression positive ici	σ_c,QP = 6.26 N/mm²
Perte due au fluage, au retrait et à la relaxation(ε_cs·E_p + 0.8·Δσ_pr + α_p·φ·σ_c,QP)/(1 + α_p·A_p/A_c·(1 + A_c·e²/I_c)·(1 + 0.8·φ))lois des matériaux de 3.1.2.5 à 3.1.2.7 et 3.3.2.7 (4.1.5.3.4) combinées	Δσ_p,c+s+r = 166.8 N/mm²	EN 1992-1-1 (5.46)
Force après toutes les pertes / force au vérin	P_∞/P_max = 80.4 %

Calcul : Forces dans les sections déterminantes
Étape	1Ancrage gauchex = 0.00 m	2Point basx = 12.00 m	3Ancrage droitx = 24.00 m	Réf.
Hauteur du câble y_p mm	650	150	650
Excentricité e mmy_G − y_p, positive sous G	66	566	66
Après frottement P_μ kN	5’441	5’287	5’138	§ 4.1.5.3.3 (24)
Après le recul aux ancrages P_s kN	4’957	5’111	5’138	§ 4.1.5.3.1
À l’introduction de la précontrainte P₀ kNaprès le raccourcissement du béton	4’914	5’026	5’093
Après toutes les pertes P_∞ kN	4’139	4’376	4’297	§ 4.1.5.3.4
Contrainte finale dans l’acier σ_p∞ N/mm²P_∞/A_p	1’061	1’122	1’102

Calcul : Vérification 3 — contrainte finale dans l’acier de précontrainte
Étape	Valeur	Réf.
Contrainte minimale après toutes les pertes au moins égale à 0.45·f_pk0.45·f_pk/σ_p∞	η = 0.789 · VérifiéTaux d’utilisation : 79 %	§ 4.1.5.2.3

Calcul : Charges équivalentes de la précontrainte
Étape	Valeur	Réf.
Charge ascendante due au câble8·P_∞·f/l², f = y_E − y_M	u = 30.4 kN/m	§ 4.1.5.1.1
Part de la charge permanente équilibréeenviron 70 à 100 % maintient la poutre presque rectiligne sous la charge permanente	u/(g₀ + g₂) = 83 %

Calcul : Contraintes à l’introduction de la précontrainte : P_0 et le poids propre
Étape	Valeur	Réf.
Compression maximale, hors des zones d’ancrageface inférieure, x = 12.50 m ; compression négative	σ_c,0 = -16.77 N/mm²
Traction maximaleaucune : toute la poutre est comprimée	σ_ct,0 = -0.21 N/mm²

Calcul : Vérification 1 — béton à l’introduction de la précontrainte
Étape	Valeur	Réf.
Résistance à l’introduction de la précontrainte au moins égale à 0.3·f_ck0.3·f_ck/f_ck(t)	η = 0.386 · VérifiéTaux d’utilisation : 39 %	§ 4.1.5.2.4
Compression maximale dans le béton à l’introduction de la précontrainte\|σ_c,0\|/(0.6·f_ck(t))	η = 0.799 · VérifiéTaux d’utilisation : 80 %	§ 4.1.5.2.4 (23)

Calcul : Contraintes en service : P_∞, g_0 + g_2 + ψ_2·q
Étape	Valeur	Réf.
Compression maximaleface supérieure, x = 12.00 m	σ_c,QP = -9.72 N/mm²
Traction maximaleaucune : nulle part décomprimée	σ_ct,QP = -2.87 N/mm²
Valeur effective de la résistance à la traction du bétonk_t·f_ctm, k_t = 1/(1 + 0.5·h/3)	f_ct,eff = 3.12 N/mm²	§ 4.4.1.3

Calcul : Fissures à mi-travée, x = 12.00 m
Étape	Valeur	Réf.
Contrainte dans le béton sur la face inférieurecompressed	σ_ct = -2.88 N/mm²
Contrainte dans les barres lors de la première fissuration — à mi-travéeσ_s,r/σ_s,adm	η = 0.069 · VérifiéTaux d’utilisation : 7 %	Tableau 17

Calcul : Valeurs de calcul des actions
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul maximale du moment positifγ_G·M_g + γ_Q·M_qune poutre simplement appuyée n’a pas de moment hyperstatique	M_d,max = 6’243 kNm	§ 4.1.5.5.2
Valeur de calcul maximale de l’effort tranchantγ_G·V_g + γ_Q·V_qà l’axe d’un appui	V_d,max = 1’040 kN

Calcul : Vérification 1 — flexion à mi-travée, x = 12.00 m
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul du momentsagging	M_d = 6’243 kNm
Résistance à la flexionsection avec les barres et le câble adhérent	M_Rd = 6’435 kNm	§ 4.2.1.5
Hauteur de la zone comprimée	x = 194 mm
Valeur de calcul du moment comparée à la résistance à la flexion — à mi-travéeM_d/M_Rd	η = 0.970 · VérifiéTaux d’utilisation : 97 %
Résistance supérieure au moment de fissuration (armature minimale) — à mi-travéeM_cr/M_Rd	η = 0.715 · VérifiéTaux d’utilisation : 71 %	§ 4.3.1.2
Hauteur de la zone comprimée suffisamment faible pour une section ductile — à mi-travée(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.334 · VérifiéTaux d’utilisation : 33 %	§ 4.1.4.2.6

Calcul : Vérification 2 — effort tranchant près de l’appui gauche, x = 1.30 m
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul de l’effort tranchantγ_G·V_g + γ_Q·V_qà une distance h de l’axe de l’appui	V_d = 928 kN
Inclinaison du câblemontant vers l’appui : il reprend une partie de l’effort tranchant	β_p = 4.2 °
Taux d’armature d’effort tranchant — près de l’appui gaucheρ_w	η = 0.260 · VérifiéTaux d’utilisation : 26 %	§ 5.5.2.2 (116)
Espacement des étriers — près de l’appui gauches	η = 0.500 · VérifiéTaux d’utilisation : 50 %	§ 5.5.2.2
Valeur de calcul de l’effort tranchant comparée à la résistance de l’armature d’effort tranchant — près de l’appui gaucheV_d/V_Rd,s	η = 0.774 · VérifiéTaux d’utilisation : 77 %	§ 4.3.3.4.3 (45)
Valeur de calcul de l’effort tranchant comparée à la résistance du champ de compression — près de l’appui gaucheV_d/V_Rd,c	η = 0.515 · VérifiéTaux d’utilisation : 51 %	§ 4.3.3.4.6 (47)
Membrure tendue — près de l’appui gaucheF_t,d/F_t,Rd	η = 0.407 · VérifiéTaux d’utilisation : 41 %	§ 4.3.3.4.10

Calcul : Vérification 3 — effort tranchant près de l’appui droit, x = 22.70 m
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul de l’effort tranchantγ_G·V_g + γ_Q·V_qà une distance h de l’axe de l’appui	V_d = 928 kN
Inclinaison du câblemontant vers l’appui : il reprend une partie de l’effort tranchant	β_p = 4.2 °
Taux d’armature d’effort tranchant — près de l’appui droitρ_w	η = 0.260 · VérifiéTaux d’utilisation : 26 %	§ 5.5.2.2 (116)
Espacement des étriers — près de l’appui droits	η = 0.500 · VérifiéTaux d’utilisation : 50 %	§ 5.5.2.2
Valeur de calcul de l’effort tranchant comparée à la résistance de l’armature d’effort tranchant — près de l’appui droitV_d/V_Rd,s	η = 0.767 · VérifiéTaux d’utilisation : 77 %	§ 4.3.3.4.3 (45)
Valeur de calcul de l’effort tranchant comparée à la résistance du champ de compression — près de l’appui droitV_d/V_Rd,c	η = 0.511 · VérifiéTaux d’utilisation : 51 %	§ 4.3.3.4.6 (47)
Membrure tendue — près de l’appui droitF_t,d/F_t,Rd	η = 0.407 · VérifiéTaux d’utilisation : 41 %	§ 4.3.3.4.10

Calcul : Valeur de calcul de la force aux ancrages
Étape	Valeur	Réf.
Force au vérinla force caractéristique de la surtension	P_max = 5’441 kN
Valeur de calcul de la force pour la zone d’ancrageγ_P·P_max, γ_P = 1.2	P_d = 6’529 kN	§ 4.1.5.5.3
Valeur de calcul de la résistance du béton à l’introduction de la précontrainteη_fc·η_t·f_ck(t)/γ_c	f_cd(t) = 23.3 N/mm²	§ 2.4.2.3 (2)

Calcul : Compression locale sous une plaque d’ancrage
Étape	Valeur	Réf.
Surface chargéea₀²	A_c0 = 78’400 mm²
Surface de diffusiona₁·b_1, a₁ = min(a ; h), b₁ = b₀ + a₁ − a₀dans b_w = 320 mm et 340 mm de hauteur par ancrage	A_c1 = 102’400 mm²	§ 4.2.1.11
Majoration pour compression locale√(A_c1/A_c0) ≤ 3.0	k_c = 1.14	§ 4.2.1.11 (32)
Pression sous la plaqueP_d/(n_a·a₀²)comparée à k_c·f_cd(t) = 26.7 N/mm²	σ_c0 = 41.6 N/mm²

Calcul : Efforts d’éclatement derrière les ancrages
Étape	Valeur	Réf.
Hauteur du prisme de diffusion2·min(y_E ; h − y_E)la force se diffuse sur un prisme symétrique par rapport aux ancrages	h_e = 1’300 mm
Hauteur du groupe d’ancrages(n_a − 1)·s_a + a₀	a_g = 620 mm
Effort d’éclatement vertical, groupe entier0.25·P_d·(1 − a_g/h_e)modèle de bielles et tirants de la diffusion de la force, traction du béton négligée	T_v = 854 kN	§ 5.3.3
Effort d’éclatement vertical entre deux ancrages0.25·P_d/n_a·(1 − a₀/s_a)	T_v,1 = 144 kN	§ 5.3.3
Effort d’éclatement horizontal à chaque ancrage0.25·P_d/n_a·(1 − a₀/b_w)	T_h = 102 kN	§ 5.3.3
Armature pour T_vmax(T_v ; T_v,1)/f_ydrépartie entre 0.1·h_e et h_e derrière la face d’extrémité	A_s,v = 1’964 mm²

Calcul : Vérification 1 — étriers contre l’effort d’éclatement vertical
Étape	Valeur	Réf.
Étriers sur la longueur de diffusionn_l·π·Ø_l²/4·0.9·h_e/s_l	A_s,prov = 2’646 mm²
Effort d’éclatement comparé à la résistance des étriersT_v/(A_s·f_yd)	η = 0.742 · VérifiéTaux d’utilisation : 74 %	§ 5.3.3

Comment ce module est vérifié

Contrôlé chiffre par chiffre au regard de la SIA 262:2025 et vérifié à l’aide de calculs indépendants utilisés sur des projets réels, avant sa publication.

Questions

Quelle part de la charge permanente le câble doit-il équilibrer ?

Environ 70 à 100 % ; la poutre reste ainsi presque droite sous la charge permanente.

Pourquoi la force au vérin est-elle majorée de 1.2 pour l’ancrage ?

La zone d’ancrage est dimensionnée pour P_d = γ_P · P_max, γ_P = 1.2, chiffre 4.1.5.5.3. P_max est la force caractéristique lors de la surtension.

Quel abonnement comprend ce module ?

L’abonnement Basic, avec sa note de calcul.

Voir aussi

Norme : SIA 262:2025 · Page mise à jour : 5 novembre 2026