Tragwiderstand des Baugrunds nach SIA 267
Berechnet den Tragwiderstand des Baugrunds unter einem rechteckigen Flachfundament oder einem Streifenfundament nach SIA 267:2013, drainiert und undrainiert, auf der wirksamen Fläche, und weist Kippen, Gleiten und die Exzentrizität im Gebrauchszustand nach. Jeder Schritt zeigt seine Formel und die Ziffer der Norm, aus der er stammt.
Basic SIA 267:2013
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Dieses Modul ist ab dem Basic-Abonnement enthalten, mit seinem Berechnungsbericht.
Über diesen Nachweis
Ziffern, Berechnungsbeispiel und Fragen
Berechnet den Tragwiderstand des Baugrunds unter einem rechteckigen Flachfundament oder einem Streifenfundament nach SIA 267:2013, drainiert und undrainiert, auf der wirksamen Fläche, und weist Kippen, Gleiten und die Exzentrizität im Gebrauchszustand nach. Jeder Schritt zeigt seine Formel und die Ziffer der Norm, aus der er stammt.
Was nachgewiesen wird
- Bemessungswerte der Bodenkennwerte: tan φ′d = tan φ′k/γφ, c′d = c′k/γc und cu,d = cu,k/γcu, Ziffer 5.3.2.1, Gleichung (5), mit den Beiwerten nach 5.3.2.2, Tabelle 1.
- Wirksame Fundamentfläche: ea = Ma,d/EN,d, a′ = a − 2 · |ea|, ebenso in Richtung b, und A′d = a′ · b′, EN 1997-1 D.1.
- Kippen: (ea/a)² + (eb/b)² ≤ 1/9 mit der günstig wirkenden Vertikalkraft EN,d,inf, Ziffer 8.5.3.6, Gleichungen (38) und (39).
- Tragwiderstand, drainiert: Nq, Nc und Nγ, die Formbeiwerte sq, sγ und sc sowie die Lastneigungsbeiwerte iq, iγ und ic, EN 1997-1 D.4; R/A′ = qc + qq + qγ, Gleichung (D.2).
- Tragwiderstand, undrainiert: R/A′ = (π + 2) · cu,d · bc · sc · ic + q, EN 1997-1 D.3, Gleichung (D.1).
- Beide Fälle: qR,d = (R/A′)/γR und EN,d ≤ RN,d = qR,d · A′d, Ziffer 8.5.2.1, Gleichung (29), und Ziffer 8.5.3.5, Gleichung (37).
- Gleiten, drainiert und undrainiert: ET,d ≤ RT,d + RE,d, Ziffer 8.5.3.4, Gleichung (36). Drainiert: RT,d = EN,d · tan δd/γR, Ziffer 8.5.2.2, Gleichung (31), mit δk ≤ 35° (8.4.1.1, Gleichung (27)). Undrainiert: RT,d = A′d · cu,d/γR, Gleichung (32), höchstens 0.4 · EN,d, wo sich an der Fundamentsohle ein Spalt öffnen kann (EN 1997-1 §6.5.3(12)).
- Gebrauchszustand: die Resultierende im Kern, |ea|/a + |eb|/b ≤ 1/6 (8.5.4.7), und das Verhältnis des undrainierten Tragwiderstands zur Gebrauchslast, Rk/EN, EN 1997-1 §6.6.2(16).
Was Sie eingeben und was Sie erhalten
Sie wählen das Modell, Teilsicherheitsbeiwerte oder klassische Tragfähigkeit mit globalem Sicherheitsfaktor (8.5.2.1), und die Drainagebedingung, drainiert, undrainiert oder beides (8.5.1.6). Sie geben die Form, Rechteck- oder Streifenfundament, die Seiten a und b, die Einbindetiefe D und eine allfällige Neigung α der Fundamentsohle, die Rauigkeit der Fundamentsohle, dann φ′k, c′k, cu,k, γe,1, γe,2 und die Teilsicherheitsbeiwerte ein. Für die Einwirkungen an der Fundamentsohle: EN,d, Ma,d, Mb,d, ET,a,d, ET,b,d und EN,d,inf; dann γR, c′ beim Gleiten, ob Wasser die Fundamentsohle erreichen kann, RE,k und die Einwirkungen im Gebrauchszustand.
Sie erhalten qR,d für jeden Fall, bereit zur Eingabe in den Fundamentmodulen, und jeden Nachweis mit seiner Ausnutzung und Ziffer. Mit dem Basic-Abonnement lässt sich die Berechnung als A4-Berechnungsbericht drucken.
Annahmen und Grenzen
- Der Sohldruck wird auf der wirksamen Fläche, zentriert auf die Resultierende, als gleichmässig angenommen.
- Ein Streifenfundament wird pro Meter Länge berechnet.
- c′ wird im Gleitwiderstand nur angesetzt, wenn seine Dauerhaftigkeit gesichert ist (8.4.1.2). RE,k zählt nur, wenn der Boden vor dem Fundament bestehen bleibt.
- Ohne EN,d,inf wird EN,d für Gleiten und Kippen verwendet, was nicht auf der sicheren Seite liegt, wenn es veränderliche Lasten enthält.
- Der undrainierte Fall verwendet für die Überschüttung das totale Raumgewicht, der drainierte Fall unter dem Grundwasserspiegel das Raumgewicht unter Auftrieb.
Berechnungsbeispiel
Ein Fundament 2.4 × 3.0 m mit D = 1.2 m, mit φ′k = 30°, c′k = 5 kN/m² und cu,k = 120 kN/m², unter EN,d = 2400 kN, Ma,d = 240 kNm, ET,a,d = 150 kN und EN,d,inf = 1900 kN, drainiert und undrainiert, und im Gebrauchszustand EN = 1700 kN mit Ma = 100 kNm. Die folgenden Resultate sind jene des Moduls für sein Berechnungsbeispiel, berechnet beim Erstellen dieser Seite.
| Eingabe | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Modell für den Tragwiderstand des Baugrunds | Teilsicherheitsbeiwerte für den Boden und für den Widerstand | § 8.5.2.1 |
| Drainagezustand | Drainiert und undrainiert | § 8.5.1.6 |
| Form des Fundaments | Rechteckig | |
| Seite des Fundaments in Richtung a a | 2.4 m | |
| Seite des Fundaments in Richtung b b | 3.0 m | |
| Tiefe der Fundamentsohle unter dem Gelände D | 1.2 m | |
| Fundamentsohle, für das Gleiten | Rau, Bruch im Boden: δ = φ′ | § 8.4.1.1 |
| Reibungswinkel φ′k | 30 ° | |
| Effektive Kohäsion c′k | 5 kN/m² | |
| Undrainierte Scherfestigkeit cu,k | 120 kN/m² | |
| Raumgewicht des Bodens über der Fundamentsohle γe,1 | 19 kN/m³ | |
| Raumgewicht des Bodens unter der Fundamentsohle γe,2 | 10 kN/m³ | |
| Teilsicherheitsbeiwert für tan φ′ γφ | 1.2 | § 5.3.2.2 t.1 |
| Teilsicherheitsbeiwert für die effektive Kohäsion γc | 1.5 | § 5.3.2.2 t.1 |
| Teilsicherheitsbeiwert für die undrainierte Scherfestigkeit γcu | 1.5 | § 5.3.2.2 t.1 |
| Vertikalkraft EN,d | 2400 kN | § 8.5.3.7 |
| Moment in Richtung a Ma,d | 240 kNm | |
| Moment in Richtung b Mb,d | 0 kNm | |
| Horizontalkraft in Richtung a ET,a,d | 150 kN | |
| Horizontalkraft in Richtung b ET,b,d | 0 kN | |
| Vertikalkraft mit günstig wirkenden Gewichten (optional) EN,d,inf | 1900 kN | § 5.4.1.2 |
| Teilsicherheitsbeiwert für den Widerstand γR | 1.0 | § 8.5.2.1 (30) |
| Effektive Kohäsion beim Gleiten | Nicht berücksichtigt | § 8.4.1.2 |
| Können Wasser oder Luft zur Fundamentsohle gelangen? | Ja, Wasser oder Luft kann zur Fundamentsohle gelangen | EN 1997-1 §6.5.3(12) |
| Vertikalkraft EN | 1700 kN | |
| Moment in Richtung a Ma | 100 kNm | |
| Moment in Richtung b Mb | 0 kNm |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Fläche der Fundamentsohlea·b | A = 7.200 m² | |
| Überlagerungsspannung auf Höhe der Fundamentsohleγe,1·Dwirkt neben dem Fundament und hält den Boden nieder | q′ = 22.8 kN/m² | |
| Bemessungswert des Reibungswinkelsatan(tan φ′k/γφ) | φ′d = 25.69 ° | § 5.3.2.1 (5) |
| Bemessungswert der effektiven Kohäsionc′k/γc | c′d = 3.3 kN/m² | § 5.3.2.1 (5) |
| Bemessungswert der undrainierten Scherfestigkeitcu,k/γcu | cu,d = 80.0 kN/m² | § 5.3.2.1 (5) |
| Sohlreibungswinkelφ′k ≤ 35° | δk = 30.00 ° | § 8.4.1.1 (27) |
| Bemessungswert des Sohlreibungswinkelsatan(tan δk/γφ) | δd = 25.69 ° | § 8.5.2.2 |
| Tragfähigkeitsbeiwerte^(π·tan φ′d)·tan²(45° + φ′d/2) | Nq = 11.47 | EN 1997-1 D.4 |
| Tragfähigkeitsbeiwert(Nq − 1)·cot φ′d | Nc = 21.77 | EN 1997-1 D.4 |
| Tragfähigkeitsbeiwert2·(Nq − 1)·tan φ′d, raue Sohle (δ ≥ φ′/2) | Nγ = 10.08 | EN 1997-1 D.4 |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Exzentrizität in Richtung aMa,d/EN,d | ea = 0.100 m | |
| Exzentrizität in Richtung bMb,d/EN,d | eb = 0.000 m | |
| Reduzierte Seite in Richtung aa − 2·|ea| | a′ = 2.200 m | |
| Reduzierte Seite in Richtung bb − 2·|eb| | b′ = 3.000 m | |
| Wirksame Flächea′·b′die auf die Resultierende zentrierte Fläche, auf der der Sohldruck als gleichmässig angenommen wird | A′d = 6.600 m² | EN 1997-1 D.1 |
| Wirksame Breite (kleinere Seite)min(a′ ; b′) | B′ = 2.200 m | EN 1997-1 D.1 |
| Wirksame Länge (grössere Seite)max(a′ ; b′) | L′ = 3.000 m | |
| Horizontalkraft√(ET,a,d² + ET,b,d²) | ET,d = 150.0 kN |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Exzentrizität mit der günstigen Vertikalkraft, aMa,d/EN,d,inf | ed,a = 0.126 m | |
| Exzentrizität mit der günstigen Vertikalkraft, bMb,d/EN,d,inf | ed,b = 0.000 m | |
| Kippen: Resultierende innerhalb der zulässigen Exzentrizitäted/egr | η = 0.158 · erfüllt16 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 8.5.3.6 (38)(39) |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Formbeiwert1 + (B′/L′)·sin φ′d | sq = 1.318 | EN 1997-1 D.4 |
| Formbeiwert1 − 0.3·B′/L′ | sγ = 0.780 | EN 1997-1 D.4 |
| Formbeiwert(sq·Nq − 1)/(Nq − 1) | sc = 1.348 | EN 1997-1 D.4 |
| Exponent der NeigungsbeiwertemL·cos²θ + mB·sin²θ; mB = (2 + B′/L′)/(1 + B′/L′); mL = (2 + L′/B′)/(1 + L′/B′); θ: Winkel von ET,d zu L′ | m = 1.577 | EN 1997-1 D.4 |
| Lastneigungsbeiwert[1 − ET,d/(EN,d + A′·c′d·cot φ′d)]^m | iq = 0.905 | EN 1997-1 D.4 |
| Lastneigungsbeiwert[1 − ET,d/(EN,d + A′·c′d·cot φ′d)]^(m + 1) | iγ = 0.850 | EN 1997-1 D.4 |
| Lastneigungsbeiwertiq − (1 − iq)/(Nc·tan φ′d) | ic = 0.896 | EN 1997-1 D.4 |
| Kohäsionstermc′d·Nc·bc·sc·ic | qc = 87.7 kN/m² | |
| Überlagerungstermq′·Nq·bq·sq·iq | qq = 312.0 kN/m² | |
| Eigengewichtsterm0.5·γe,2·B′·Nγ·bγ·sγ·iγ | qγ = 73.5 kN/m² | |
| Tragwiderstand pro Einheit der wirksamen Flächeqc + qq + qγ | R/A′ = 473.1 kN/m² | EN 1997-1 D.4 (D.2) |
| Bemessungswert des Sohlwiderstands(R/A′)/γRim Fundamentmodul einzugeben | qR,d = 473.1 kN/m² | |
| Bemessungswert des Tragwiderstands des BaugrundsqR,d·A′d | RN,d = 3’122.6 kN | § 8.5.2.1 (29) |
| Tragwiderstand des Baugrunds, drainiertEN,d/RN,d | η = 0.769 · erfüllt77 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 8.5.3.5 (37) |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Totale Überlagerungsspannung auf Höhe der Fundamentsohleγe,1·Dmit dem totalen Raumgewicht als γe,1 für diesen Fall | q = 22.8 kN/m² | |
| Formbeiwert1 + 0.2·B′/L′ | sc = 1.147 | EN 1997-1 D.3 |
| Lastneigungsbeiwert0.5·(1 + √(1 − ET,d/(A′·cu,d))) | ic = 0.923 | EN 1997-1 D.3 |
| Tragwiderstand pro Einheit der wirksamen Fläche(π + 2)·cu,d·bc·sc·ic + q | R/A′ = 458.2 kN/m² | EN 1997-1 D.3 (D.1) |
| Bemessungswert des Sohlwiderstands(R/A′)/γRim Fundamentmodul einzugeben | qR,d = 458.2 kN/m² | |
| Bemessungswert des Tragwiderstands des BaugrundsqR,d·A′d | RN,d = 3’023.9 kN | § 8.5.2.1 (29) |
| Tragwiderstand des Baugrunds, undrainiertEN,d/RN,d | η = 0.794 · erfüllt79 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 8.5.3.5 (37) |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Gleichzeitig mit der Horizontalkraft wirkende Vertikalkraft | EN,d,inf = 1’900.0 kN | |
| Bemessungswert des Gleitwiderstands, drainiertEN,d·tan δd/γR, c′ nicht berücksichtigt | RT,d = 914.1 kN | § 8.5.2.2 (31) |
| Gleiten, drainiertET,d/(RT,d + RE,d) | η = 0.164 · erfüllt16 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 8.5.3.4 (36) |
| Bemessungswert des Gleitwiderstands, undrainiertA′d·cu,d/γR ≤ 0.4·EN,d (Spalt unter der Sohle möglich) | RT,d = 528.0 kN | § 8.5.2.2 (32) |
| Gleiten, undrainiertET,d/(RT,d + RE,d) | η = 0.284 · erfüllt28 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 8.5.3.4 (36) |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Exzentrizität in Richtung aMa/EN | ea = 0.059 m | |
| Exzentrizität in Richtung bMb/EN | eb = 0.000 m | |
| Resultierende im Kerne/ekern | η = 0.147 · erfüllt15 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 8.5.4.7 |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Undrainierte Tragfähigkeit bezogen auf die Gebrauchslast((π + 2)·cu,k·sc + q)·A′/EN, charakteristisches cu,k, vertikale Last | Rk/EN = 2.95 | EN 1997-1 §6.6.2(16) |
Wie dieses Modul geprüft wird
Vor der Veröffentlichung Ziffer für Ziffer anhand der SIA 267:2013 sowie mit unabhängigen, in realen Projekten verwendeten Berechnungen geprüft.
Fragen
Was bedeutet die Warnung zu R_k/E_N?
Im Berechnungsbeispiel beträgt das Verhältnis 2.95. Unter 3 sind die Setzungen zu berechnen, EN 1997-1 §6.6.2(16). Das Modul für Einzelfundamente berechnet sie aus den Bodenschichten.
Welche Einbindetiefe D soll ich eingeben?
Ab der tiefsten Geländeoberfläche neben dem Fundament, die bestehen bleibt, unter Berücksichtigung künftiger Aushübe und Gräben.
Welches Abonnement enthält dieses Modul?
Das Basic-Abonnement, mit dem zugehörigen Berechnungsbericht.
Siehe auch
- Fundationen: Einzelfundament
- Fundationen: Fundamentplatte
- Fundationen: alle Module
- SIA 267: Module und Ziffern
Norm: SIA 267:2013 · Seite aktualisiert: 29. Oktober 2026