Weist eine Fundamentplatte aus Stahlbeton auf dem Baugrund unter einem Stützenraster nach SIA 262:2025 und SIA 267:2013 nach: elastisch gebettete Platte mit Abheben, Grundbruch, Kippen und Auftrieb, Biegung, Durchstanzen an jeder Stütze sowie im Gebrauchszustand die Stahlspannungen und die Setzungen der Stützen. Jeder Schritt zeigt seine Formel und die Ziffer der Norm, aus der er stammt.
Was nachgewiesen wird
- Modell: eine ungerissene Platte, D = Ecm · h³/(12 · (1 − ν²)) (4.1.4.1), auf Bodenfedern mit dem Bettungsmodul ks = p/s aus den Bodenschichten oder eingegeben (EN 1997-1 §6.8(5)). Bodenfedern, die Zug erhalten würden, werden ausgeschaltet.
- Lasten auf den Baugrund: EN,d = ΣNd + ΣQd + (qd + γG · g − γw · hw) · A, SIA 267 Ziffer 8.5.3.7.
- Kippen und Grundbruch, Nachweis 1: (ex/lx)² + (ey/ly)² ≤ 1/9, SIA 267 Ziffer 8.5.3.6, Gleichungen (38) und (39), und EN,d ≤ qR,d · A′, Ziffer 8.5.3.5, Gleichung (37).
- Auftrieb durch das Grundwasser, Nachweis 2: γG,sup · Wk ≤ γG,inf · Gk, SIA 267 Ziffer 13.5.1.1.1, Gleichung (83).
- Biegung, Nachweis 3, in jedem Punkt der Platte: mxd + |mxyd| ≤ mxRd und die drei entsprechenden Bedingungen für die unteren und oberen Lagen, 4.3.2.6, Gleichungen (34a) bis (34d); die Mindestbewehrung mRd ≥ mcr in allen vier Lagen (4.3.1.2); der Stababstand und die Querstäbe (5.5.3.1, 5.5.3.2).
- Durchstanzen an jeder Stütze, Nachweis 4: Vd = Nd − ΔVd (4.3.6.2.6), verglichen mit VRd,c = kr · τcd · dv · u, 4.3.6.3.1, Gleichung (58), mit kr nach Gleichung (59) und ψ nach 4.3.6.4.2, Gleichung (60), in Näherungsstufe 3, mit rs und msd aus der Platte (4.3.6.4.8).
- Setzungen, Nachweis 5: smax ≤ sadm (SIA 267 Ziffer 8.5.4.1) und die Winkelverdrehung β = |si − sj|/L ≤ βadm zwischen benachbarten Stützen (SIA 267 Ziffer 8.5.4.4).
- Stahlspannungen, Nachweis 6, in jeder Lage nach Tabelle 17: bei Rissbildung, unter der Gebrauchslast und σs ≤ fyd − 80 N/mm².
Was Sie eingeben und was Sie erhalten
Sie geben lx und ly ein, dann auf einem Grundriss die Stützen mit ihren Abmessungen, Nd und N, Öffnungen und Einzellasten, per Mausklick oder als Raster platziert. Dann h, die unteren und oberen Stäbe, Zulagestäbe unten über jeder Stütze, die Baustoffe, die Einbindetiefe D, bis zu drei Bodenschichten, das Grundwasser hw, qd, qR,d, Gk,b und die Beiwerte für den Auftrieb. Im Gebrauchszustand: q, den Lastfall, sadm, βadm und die Anforderungen an die Rissbildung.
Sie erhalten jeden Nachweis mit seiner Ausnutzung und dem Ort, an dem er massgebend ist, sowie das Durchstanzen der am stärksten ausgenutzten Stütze Schritt für Schritt. Mit dem Pro-Abonnement lässt sich die Berechnung als A4-Berechnungsbericht drucken.
Annahmen und Grenzen
- Ein einziger Bettungsmodul versteift die Ränder nicht so, wie es der Baugrund tut: Die Randmomente fallen etwas zu klein aus, jene in der Mitte etwas zu gross (EN 1997-1 §6.8(6)).
- Die Setzungen der Stützen ergeben sich aus den Bodenschichten unter dem Sohldruck (Boussinesq), EN 1997-1 F.1: Schätzungen, ohne Kriechen und Konsolidationszeit.
- Über den Stützen sind die Momente der Mittelwert über den Stützstreifen bs (Gleichung (61)), bei duktiler Bewehrung zulässig (4.1.4.2), oder die Spitzenwerte.
- ke beträgt 0.9, 0.7 oder 0.65 (4.3.6.2.5) oder folgt aus Gleichung (57); die Stützen übertragen keine Biegung.
- Die Querkraft wird durch den Durchstanznachweis abgedeckt. Bei einer langen Wand umfasst der Nachweisschnitt nur 1.5 · dv ab jeder Ecke (4.3.6.2.3, Figur 23).
Berechnungsbeispiel
Eine Fundamentplatte 13.2 × 9.2 m, h = 650 mm, unter neun Stützen 0.4 × 0.4 m im Raster 6.0 m auf 4.0 m mit Nd von 900 bis 2600 kN, Ø16 alle 200 mm unten mit Zulagestäben Ø16 alle 200 mm über jeder Stütze, Ø20 alle 150 mm oben, fck = 30 N/mm², eine Bodenschicht mit ME,1 = 40 MN/m², hw = 1.0 m und erhöhte Anforderungen an die Rissbildung. Die folgenden Resultate sind jene des Moduls für sein Berechnungsbeispiel, berechnet beim Erstellen dieser Seite.
Eingaben| Eingabe | Wert | Ref. |
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| Länge der Fundamentplatte in x lx | 13.2 m | |
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| Länge der Fundamentplatte in y ly | 9.2 m | |
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| Grundriss der Fundamentplatte | {"o":[],"q":[],"c":[[0.6,0.6,0.4,0.4,0,900,630],[0.6,4.6,0.4,0.4,0,1500,1050],[0.6,8.6,0.4,0.4,0,900,630],[6.6,0.6,0.4,0.4,0,1500,1050],[6.6,4.6,0.4,0.4,0,2600,1820],[6.6,8.6,0.4,0.4,0,1500,1050],[12.6,0.6,0.4,0.4,0,900,630],[12.6,4.6,0.4,0.4,0,1500,1050],[12.6,8.6,0.4,0.4,0,900,630]]} | |
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| Dicke der Fundamentplatte h | 650 mm | |
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| Betonüberdeckung der unteren Stäbe c | 50 mm | § 5.2.2 |
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| Äussere untere Lage | Stäbe in x-Richtung | |
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| Untere Stäbe in x-Richtung, Durchmesser Øx | 16 mm | |
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| Untere Stäbe in x-Richtung, Abstand sx | 200 mm | |
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| Untere Stäbe in y-Richtung, Durchmesser Øy | 16 mm | |
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| Untere Stäbe in y-Richtung, Abstand sy | 200 mm | |
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| Betonüberdeckung der oberen Stäbe c′ | 40 mm | |
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| Äussere obere Lage | Stäbe in x-Richtung | |
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| Obere Stäbe in x-Richtung, Durchmesser Ø′x | 20 mm | |
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| Obere Stäbe in x-Richtung, Abstand s′x | 150 mm | |
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| Obere Stäbe in y-Richtung, Durchmesser Ø′y | 20 mm | |
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| Obere Stäbe in y-Richtung, Abstand s′y | 150 mm | |
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| Untere Zulagestäbe über den Stützen | Stäbe in x- und y-Richtung über jeder Stütze | |
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| Zulagestäbe, Durchmesser Øa | 16 mm | |
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| Zulagestäbe, Abstand sa | 200 mm | |
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| Seitenlänge der Zone über jeder Stütze la | 2.4 m | |
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| Charakteristischer Wert der Zylinderdruckfestigkeit fck | 30 N/mm² | § 3.1.2.2.2 |
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| Mittelwert der Betonzugfestigkeit fctm | 2.9 N/mm² | § 3.1.2.2.4 |
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| Elastizitätsmodul Ecm | 33600 N/mm² | § 3.1.2.3.3 |
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| Querdehnungszahl ν | 0.2 | § 3.1.2.3.5 |
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| Grösstkorn der Gesteinskörnung Dmax | 32 mm | § 4.3.3.2.1 |
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| Raumgewicht des Stahlbetons γRC | 25 kN/m³ | |
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| Charakteristische Fliessgrenze fyk | 500 N/mm² | § 3.2.2.2 |
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| Elastizitätsmodul Es | 205000 N/mm² | § 3.2.2.4 |
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| Tiefe der Fundamentsohle unter dem Gelände D | 1.5 m | |
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| Bettungsmodul ks | Aus den Bodenschichten (Setzungsberechnung) | EN 1997-1 §6.8(5) |
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| Bodenschichten unter der Fundamentsohle | Eine Lage | |
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| Schicht 1, Zusammendrückbarkeit aus | Modul ME | |
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| Schicht 1, Zusammendrückungsmodul ME,1 | 40 MN/m² | SIA 267 §1.2.1 |
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| Schicht 1, wirksames Raumgewicht γe,1 | 10 kN/m³ | |
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| Für die Setzung massgebende Tiefe | Zusatzspannung bis auf 20 % der Überlagerungsspannung | EN 1997-1 §6.6.2(6) |
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| Grundwasser über der Fundamentsohle (optional) hw | 1.0 m | SIA 267 §13.5.1.1.1 |
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| Raumgewicht des Wassers γw | 10 kN/m³ | SIA 267 §1.2.2 |
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| Widerstandsbeiwert für Beton γc | 1.5 | § 2.4.2.6 |
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| Widerstandsbeiwert für Bewehrungs- und Spannstahl γs | 1.15 | § 2.4.2.6 |
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| Beiwert zur Berücksichtigung der Einwirkungsdauer und des Betonalters ηt | 1.0 — beide Bedingungen von Ziffer 4.2.1.3 erfüllt | § 4.2.1.3 |
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| Gleichmässig verteilte Last auf der Fundamentplatte qd | 6 kN/m² | |
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| Lastbeiwert für die Eigenlast der Fundamentplatte γG | 1.35 | |
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| Bemessungswert des Sohlwiderstands des Baugrunds (optional) qR,d | 400 kN/m² | |
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| Ständige Last des Gebäudes auf der Fundamentplatte Gk,b | 7000 kN | |
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| Lastbeiwert für den Auftrieb γG,sup | 1.05 | SIA 267 §13.5.1.1.1 |
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| Lastbeiwert für das stabilisierende Gewicht γG,inf | 0.9 | SIA 267 §13.5.1.1.1 |
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| Momente über den Stützen | Mittelwert über den Stützstreifen bs | § 4.1.4.2 |
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| Abminderungsbeiwert ke für den Umfang des Nachweisschnitts infolge Momentenübertragung ke | Vereinfachte Werte (4.3.6.2.5) | § 4.3.6.2.4 |
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| Durchstanzbewehrung wo erforderlich | Keine | § 4.3.6.5 |
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| Gleichmässig verteilte Last auf der Fundamentplatte q | 4 kN/m² | |
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| Lastfall | Quasi-ständig | Tabelle 17 |
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| Zulässige Setzung (optional) sadm | 30 mm | SIA 267 §8.5.4.1 |
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| Zulässige Winkelverdrehung (optional) βadm | 2 mm/m | SIA 267 §8.5.4.1 |
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| Zugfestigkeit für die Rissbildung | Mittelwert der Betonzugfestigkeit (4.4.1.3) | § 4.4.1.3 |
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| Anforderungsniveau | Erhöht | § 4.4.2.2.3 |
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| Nominelle Rissbreite wnom | 0.3 mm | Tabelle 17 |
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Berechnung: Fundamentplatte und Baugrund| Schritt | Wert | Ref. |
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| Fläche der Fundamentplattelx·ly abzüglich der Öffnungen | A = 121.44 m² | |
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| PlattensteifigkeitEcm·h³/(12·(1 − ν²)), ungerissen | D = 800’990 kNm | § 4.1.4.1 |
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| Eigenlast der FundamentplatteγRC·h | g = 16.25 kN/m² | |
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| Wirksame Überlagerungsspannung in der Fundamentsohleγe,1·D | σ′z0 = 15.0 kN/m² | |
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| Setzung der Fundamentplatte unter einem gleichmässigen Nettodruck von 100 kN/m²starre Fundamentplatte (charakteristische Punkte), Σ Δσz·Δz/ME bis 12.0 m | s100 = 13.89 mm | EN 1997-1 F.1 |
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| Bettungsmodul100 kN/m²/s100 | ks = 7.20 MN/m³ | EN 1997-1 §6.8(5) |
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| Elemente der PlatteBFS-Plattenelemente, feiner um die Stützen | nx × ny = 25 × 19 | |
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Berechnung: Querschnitt| Schritt | Wert | Ref. |
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| Statische Höhe, untere Stäbe in x-Richtungas = 1’005 mm²/m | dx = 592 mm | |
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| Statische Höhe, untere Stäbe in y-Richtungas = 1’005 mm²/m | dy = 576 mm | |
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| Statische Höhe, obere Stäbe in x-Richtungas = 2’094 mm²/m | d′x = 600 mm | |
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| Statische Höhe, obere Stäbe in y-Richtungas = 2’094 mm²/m | d′y = 580 mm | |
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| Untere Zulagestäbe über den Stützenin einem Quadrat von 2.40 m | as,a = 1’005 mm²/m | |
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| Rissmoment pro Meterkt·fctm·h²/6 | mcr = 184.2 kNm/m | § 4.4.1.3 (99)(100) |
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Berechnung: Lasten und Baugrund, ganze Fundamentplatte| Schritt | Wert | Ref. |
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| Vertikalkraft auf den BaugrundΣNd + ΣQd + (qd + γG·g − γw·hw)·Ader Auftrieb des Wassers wird mit seinem charakteristischen Wert angesetzt | EN,d = 14’378 kN | SIA 267 §8.5.3.7 |
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| Exzentrizität der Resultierendenbezogen auf die Mitte der Fundamentplatte | ex ; ey = 0.000 ; 0.000 m | |
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| Wirksame Fläche(lx − 2·|ex|)·(ly − 2·|ey|) | A′ = 121.44 m² | EN 1997-1 D.1 |
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Berechnung: Nachweis 1 — Kippen und Grundbruch der Fundamentplatte| Schritt | Wert | Ref. |
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| Kippen: Resultierende innerhalb der zulässigen Exzentrizitäted/egr | η = 0.000 · erfüllt0 % des Tragwiderstands ausgenutzt | SIA 267 §8.5.3.6 (38)(39) |
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| Tragwiderstand auf der wirksamen FlächeEN,d/(qR,d·A′) | η = 0.296 · erfüllt30 % des Tragwiderstands ausgenutzt | SIA 267 §8.5.3.5 (37) |
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Berechnung: Nachweis 2 — Auftrieb durch das Grundwasser| Schritt | Wert | Ref. |
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| Auftrieb des Wassersγw·hw·A | Wk = 1’214 kN | |
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| Stabilisierende ständige LastGk,b + γRC·h·A | Gk = 8’973 kN | |
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| AuftriebγG,sup·Wk/(γG,inf·Gk) | η = 0.158 · erfüllt16 % des Tragwiderstands ausgenutzt | SIA 267 §13.5.1.1.1 (83) |
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Berechnung: Sohldruck unter den Bemessungslasten| Schritt | Wert | Ref. |
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| Grösster Sohldruckks·w, unter einer Stütze | σd,max = 147.5 kN/m² | |
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| Abgehobener Teil der FundamentsohleBodenfedern, die auf Zug beansprucht würden, werden ausgeschaltet | Alift/A = 0.0 % | |
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| Bodenreaktion, gesamtGleichgewicht: gleich EN,dEN,d = 14’378 kN | ΣR = 14’378 kN | |
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Berechnung: Nachweis 3 — Biegung, Gl. (34) in jedem Punkt der Fundamentplatte| Schritt | Wert | Ref. |
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| Bemessungswert der Betondruckfestigkeitηfc·ηt·fck/γc | fcd = 20.0 N/mm² | § 2.4.2.3 (2) |
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| Bemessungswert der Fliessgrenze des Stahlsfyk/γs | fyd = 434.8 N/mm² | § 2.4.2.5 (4) |
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| Stäbe unten in x-RichtungBeanspruchung/mxRd | η = 0.642 · erfüllt64 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.2.6 (34a) |
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| Stäbe unten in y-RichtungBeanspruchung/myRd | η = 0.659 · erfüllt66 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.2.6 (34b) |
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| Stäbe oben in x-RichtungBeanspruchung/m′xRd | η = 0.762 · erfüllt76 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.2.6 (34c) |
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| Stäbe oben in y-RichtungBeanspruchung/m′yRd | η = 0.450 · erfüllt45 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.2.6 (34d) |
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| Mindestbewehrung in den vier Lagen: kein sprödes Versagen bei Rissbildungmcr/mRd,min | η = 0.746 · erfüllt75 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.1.2 |
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| Konstruktive Durchbildung: Abstand und QuerstäbeMaximum der Verhältnisse | η = 0.667 · erfüllt67 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 5.5.3.1, 5.5.3.2 |
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Berechnung: Nachweis 4 — Durchstanzen an jeder Stütze| Schritt | Wert | Ref. |
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| Wirksame statische Höhe für DurchstanzenMittelwert der beiden unteren Lagen, ab der Oberseite | dv = 584 mm | § 4.3.6.2.1 |
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| Beiwert für das Grösstkorn48/(16 + Dmax·min(1 ; (60/fck)²)) ≥ 1.2 | kg = 1.200 | § 4.3.3.2.1 (37) |
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| Stütze C1 (interior)Vd/VRd,c | η = 0.200 · erfüllt20 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.6.3.1 (58) |
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| Stütze C2 (interior)Vd/VRd,c | η = 0.391 · erfüllt39 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.6.3.1 (58) |
|---|
| Stütze C3 (interior)Vd/VRd,c | η = 0.200 · erfüllt20 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.6.3.1 (58) |
|---|
| Stütze C4 (interior)Vd/VRd,c | η = 0.411 · erfüllt41 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.6.3.1 (58) |
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| Stütze C5 (interior)Vd/VRd,c | η = 0.822 · erfüllt82 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.6.3.1 (58) |
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| Stütze C6 (interior)Vd/VRd,c | η = 0.406 · erfüllt41 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.6.3.1 (58) |
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| Stütze C7 (interior)Vd/VRd,c | η = 0.200 · erfüllt20 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.6.3.1 (58) |
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| Stütze C8 (interior)Vd/VRd,c | η = 0.387 · erfüllt39 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.6.3.1 (58) |
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| Stütze C9 (interior)Vd/VRd,c | η = 0.200 · erfüllt20 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.3.6.3.1 (58) |
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Berechnung: Durchstanzen im Detail — Stütze C5, die am stärksten ausgenutzte| Schritt | Wert | Ref. |
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| Stützenkraft | Nd = 2’600.0 kN | |
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| Netto-Bodenreaktion innerhalb des Nachweisschnitts∫(σ − qd − γG·g + γw·hw) dA über 0.895 m² | ΔVd = 81.5 kN | § 4.3.6.2.6 |
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| Bemessungswert der DurchstanzkraftNd − ΔVd | Vd = 2’518.5 kN | |
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| Umfang des Nachweisschnittsbei dv/2 von der Stütze, gerade Abschnitte ≤ 1.5·dv von den Ecken | u₀ = 3’435 mm | § 4.3.6.2.2 |
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| Abminderungsbeiwert für den Umfang des Nachweisschnitts infolge Momentenübertragunginterior (Stütze) | ke = 0.900 | § 4.3.6.2.5 |
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| Reduzierter Umfang des Nachweisschnittske·u₀ | u = 3’091 mm | § 4.3.6.2.3 |
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| Abstand zum Momentennullpunktaus der elastischen Platte, in x- und y-Richtung durch die Stütze | rsx ; rsy = 0.69 ; 0.69 m | § 4.3.6.4.8 |
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| Repräsentative Breite des Stützstreifens1.5·√(rsx·rsy) ≤ lmin | bs = 1.03 m | § 4.3.6.4.6 (61) |
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| Mittlere Momente im Streifen, untere StäbeMittelwert von md + |mxyd| über bs an den Stützenanschnitten | msd,x ; msd,y = 312.4 ; 310.9 kNm/m | § 4.3.6.4.8 |
|---|
| Rotation der Fundamentplatte1.2·(rs/d)·(fyd/Es)·(msd/mRd)^1.5, grösserer Wert aus x und yNäherungsstufe 3: rs und msd aus der elastischen Platte | ψ = 0.0015 | § 4.3.6.4.2 (60) |
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| Beiwert1/(0.45 + 0.18·ψ·d·kg) ≤ 2 | kr = 1.550 | § 4.3.6.3.2 (59) |
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| Durchstanzwiderstand ohne Durchstanzbewehrungkr·τcd·dv·u | VRd,c = 3’065.2 kN | § 4.3.6.3.1 (58) |
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Berechnung: Sohldruck und Setzungen im Gebrauchszustand| Schritt | Wert | Ref. |
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| Vertikalkraft auf den BaugrundΣN + ΣQ + (q + g − γw·hw)·A | EN = 9’785 kN | |
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| Grösster Sohldruck | σmax = 101.0 kN/m² | |
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| Abgehobener Teil der Fundamentsohle | Alift/A = 0.0 % | |
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| Setzungen der Stützen auf den Bodenfedernelastisch gebettete Platte | w = 10.3 bis 13.2 mm | |
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| Tiefe der zusammendrückbaren ZoneΔσz unter der Mitte = 0.2·σ′z0(z) | zlim = 10.50 m | EN 1997-1 §6.6.2(6) |
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| Setzungen der Stützen aus dem SohldruckΣ Δσz·Δz/ME, Δσz aus dem Sohldruck (Boussinesq) | s = 7.1 bis 11.3 mm | EN 1997-1 F.1 |
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Berechnung: Nachweis 5 — Setzungen| Schritt | Wert | Ref. |
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| Grösste Setzung einer Stützesmax/sadm | η = 0.376 · erfüllt38 % des Tragwiderstands ausgenutzt | SIA 267 §8.5.4.1 |
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| Winkelverdrehung zwischen benachbarten Stützenβ/βadm | η = 0.349 · erfüllt35 % des Tragwiderstands ausgenutzt | SIA 267 §8.5.4.4 |
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Berechnung: Nachweis 6 — Stahlspannungen (Tabelle 17)| Schritt | Wert | Ref. |
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| Rissmomentkt·fctm·h²/6 | mcr = 184.2 kNm/m | § 4.4.1.3 (99) |
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| Rissbeschränkung bei Rissbildung, untere Stäbe in x-Richtungσs,r/σs,adm | η = 0.521 · erfüllt52 % des Tragwiderstands ausgenutzt | Tabelle 17 |
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| Rissbeschränkung unter der quasi-ständigen Last, untere Stäbe in x-Richtungσs/σs,adm | η = 0.633 · erfüllt63 % des Tragwiderstands ausgenutzt | Tabelle 17 |
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| Kein Fliessen im Gebrauchszustand, untere Stäbe in x-Richtungσs/(fyd − 80) | η = 0.565 · erfüllt57 % des Tragwiderstands ausgenutzt | Tabelle 17 |
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| Rissbeschränkung bei Rissbildung, untere Stäbe in y-Richtungσs,r/σs,adm | η = 0.536 · erfüllt54 % des Tragwiderstands ausgenutzt | Tabelle 17 |
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| Rissbeschränkung unter der quasi-ständigen Last, untere Stäbe in y-Richtungσs/σs,adm | η = 0.650 · erfüllt65 % des Tragwiderstands ausgenutzt | Tabelle 17 |
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| Kein Fliessen im Gebrauchszustand, untere Stäbe in y-Richtungσs/(fyd − 80) | η = 0.580 · erfüllt58 % des Tragwiderstands ausgenutzt | Tabelle 17 |
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| Rissbeschränkung bei Rissbildung, obere Stäbe in x-Richtungσs,r/σs,adm | η = 0.552 · erfüllt55 % des Tragwiderstands ausgenutzt | Tabelle 17 |
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| Rissbeschränkung unter der quasi-ständigen Last, obere Stäbe in x-Richtungσs/σs,adm | η = 0.840 · erfüllt84 % des Tragwiderstands ausgenutzt | Tabelle 17 |
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| Kein Fliessen im Gebrauchszustand, obere Stäbe in x-Richtungσs/(fyd − 80) | η = 0.671 · erfüllt67 % des Tragwiderstands ausgenutzt | Tabelle 17 |
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| Rissbeschränkung bei Rissbildung, obere Stäbe in y-Richtungσs,r/σs,adm | η = 0.571 · erfüllt57 % des Tragwiderstands ausgenutzt | Tabelle 17 |
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| Rissbeschränkung unter der quasi-ständigen Last, obere Stäbe in y-Richtungσs/σs,adm | η = 0.037 · erfüllt4 % des Tragwiderstands ausgenutzt | Tabelle 17 |
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| Kein Fliessen im Gebrauchszustand, obere Stäbe in y-Richtungσs/(fyd − 80) | η = 0.029 · erfüllt3 % des Tragwiderstands ausgenutzt | Tabelle 17 |
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Wie dieses Modul geprüft wird
Vor der Veröffentlichung Ziffer für Ziffer anhand der SIA 262:2025 sowie mit unabhängigen, in realen Projekten verwendeten Berechnungen geprüft.
Fragen
Warum werden über den Stützen Zulagestäbe angeordnet?
Die Unterseite der Platte ist unter jeder Stütze auf Zug beansprucht, mit einer ausgeprägten Spitze. Zulagestäbe in einer quadratischen Zone vermeiden ein schweres Netz über die ganze Fläche; verankern Sie sie ausserhalb dieser Zone.
Warum zwei Arten von Setzungen?
Die Bodenfedern liefern die Biegung der Platte. Die Setzungen aus den Bodenschichten beschreiben die Lastausbreitung im Baugrund besser und werden nachgewiesen.
Welches Abonnement enthält dieses Modul?
Das Pro-Abonnement, mit dem zugehörigen Berechnungsbericht.
Siehe auch
Norm: SIA 262:2025 · Seite aktualisiert: 29. Oktober 2026