Verifica un plinto rettangolare in calcestruzzo armato sotto un pilastro, caricato da N, M e H, secondo le norme SIA 262:2025 e SIA 267:2013: il terreno con distacco, la flessione, il taglio e il punzonamento del calcestruzzo, l’ancoraggio delle barre e, in servizio, il cedimento, la rotazione e le tensioni nelle barre. Ogni passaggio mostra la sua formula e la cifra della norma da cui deriva.

Che cosa verifica

Carichi alla base: E_N,d = N_d + γ_G · (G_f + G_s) (SIA 267, cifra 8.5.3.7) e l’area efficace A′ = (B_x − 2 · |e_x|) · (B_y − 2 · |e_y|), EN 1997-1 D.1.
Resistenza del terreno, verifica 1: E_N,d ≤ R_N,d = q_R,d · A′, SIA 267, cifra 8.5.3.5, equazione (37).
Ribaltamento, verifica 2: (e_x/B_x)² + (e_y/B_y)² ≤ 1/9 con i carichi favorevoli, SIA 267, cifra 8.5.3.6, equazioni (38) e (39).
Scorrimento, verifica 3: E_T,d ≤ R_T,d = E_N,d,inf · tan δ_d/γ_R, SIA 267, cifra 8.5.2.2, equazione (31), con δ_k ≤ 35°, cifra 8.4.1.1, equazione (27).
Flessione in x e in y, verifiche 4 e 5: m_d ≤ m_Rd al filo del pilastro (4.3.2.1), l’armatura minima m_Rd ≥ m_cr (4.3.1.2), con m_cr secondo 4.4.1.3, equazioni (99) e (100), e l’interasse s ≤ min(1.2 · h ; 300 mm) (5.5.3.1).
Taglio senza staffe, verifiche 6 e 7, a d/2 dal filo del pilastro: v_d ≤ v_Rd = k_d · τ_cd · d_v, 4.3.3.2.1, equazioni (35) e (36), con ε_v secondo 4.3.3.2.2, equazione (39).
Punzonamento, verifica 8: V_d = N_d − ΔV_d (4.3.6.2.6) rispetto a V_Rd,c = k_r · τ_cd · d_v · u, 4.3.6.3.1, equazione (58), con ψ dall’equazione (60) e b_s dall’equazione (61).
Ancoraggio delle barre inferiori, verifica 9: l_bd secondo 5.2.5.6, equazione (108), entro la lunghezza disponibile oltre il filo del pilastro.
Stato di servizio: la risultante nel nocciolo centrale d’inerzia (SIA 267, cifra 8.5.4.7), la pressione rispetto a σ_adm, il cedimento e la rotazione, verifica 10, rispetto a s_adm e θ_adm (SIA 267, cifra 8.5.4.1), e le tensioni nelle barre della tabella 17, verifiche 11 e 12.

Che cosa inserisce e che cosa ottiene

Inserisce il plinto B_x, B_y e h, il pilastro e il suo scostamento, il rinterro D_s, le barre inferiori, i materiali e i pesi di volume. Per lo stato limite ultimo: N_d, M_x,d, M_y,d, H_x,d, H_y,d, γ_G, la distribuzione della pressione, q_R,d e, per il ribaltamento e lo scorrimento, N_d,inf, γ_G,inf, φ′_k e la rugosità della base. Poi k_e, un’eventuale armatura di punzonamento e il modello d’ancoraggio. In servizio: le azioni, σ_adm, fino a tre strati di terreno con t₁, M_E,1 e γ_e,1, e le esigenze relative alla fessurazione.

Ottiene ogni verifica con il relativo grado di utilizzazione e la relativa cifra, e i cedimenti ai quattro angoli. Con l’abbonamento Basic si stampa come nota di calcolo A4.

Ipotesi e limiti

Con la distribuzione lineare il plinto è rigido e la base si distacca dove la risultante esce dal nocciolo centrale d’inerzia; l’opzione uniforme considera E_N,d/A′ sull’area efficace.
Lo scorrimento non tiene conto né di c′ (SIA 267, cifra 8.4.1.2) né della resistenza laterale del terreno.
Le barre superiori, dove il distacco le rende necessarie, non sono considerate nella resistenza del lato inferiore.
Il cedimento somma le tensioni del rettangolo caricato (Boussinesq) strato per strato, EN 1997-1 F.1, fino a z_lim (EN 1997-1 §6.6.2(6)). Si tratta di una stima: la deformazione viscosa e il tempo di consolidazione non sono inclusi.

Esempio di calcolo

Un plinto di 2.6 × 2.6 m, h = 750 mm, sotto un pilastro di 0.4 × 0.4 m, con Ø16 ogni 150 mm nelle due direzioni, f_ck = 30 N/mm², N_d = 2’400 kN, M_x,d = 150 kNm, H_x,d = 40 kN, q_R,d = 450 kN/m², N_d,inf = 1’500 kN, φ′_k = 30° e, in servizio, N = 1’700 kN, M_x = 60 kNm su due strati di terreno. I risultati seguenti sono quelli del modulo per il suo esempio di calcolo, calcolati alla creazione di questa pagina.

Dati
Dato	Valore	Rif.
Lunghezza del plinto in direzione x B_x	2.6 m
Lunghezza del plinto in direzione y B_y	2.6 m
Spessore del plinto h	750 mm
Lato del pilastro in direzione x c_x	0.4 m
Lato del pilastro in direzione y c_y	0.4 m
Ricoprimento di terreno sopra il plinto D_s	0.45 m
Copriferro delle barre inferiori c	50 mm	§ 5.2.2
Strato esterno (il più basso)	Barre in direzione x
Barre in direzione x, diametro Ø_x	16 mm
Barre in direzione x, interasse s_x	150 mm
Barre in direzione y, diametro Ø_y	16 mm
Barre in direzione y, interasse s_y	150 mm
Barre superiori	Nessuno
Valore caratteristico della resistenza alla compressione f_ck	30 N/mm²	§ 3.1.2.2.2
Valore medio della resistenza alla trazione f_ctm	2.9 N/mm²	§ 3.1.2.2.4
Modulo di elasticità E_cm	33600 N/mm²	§ 3.1.2.3.3
Diametro massimo dell’aggregato D_max	32 mm	§ 4.3.3.2.1
Limite di snervamento caratteristico f_yk	500 N/mm²	§ 3.2.2.2
Modulo di elasticità E_s	205000 N/mm²	§ 3.2.2.4
Peso di volume del calcestruzzo armato γ_RC	25 kN/m³
Peso di volume del rinterro γ_e	19 kN/m³	SIA 267 §1.2.1
Coefficiente di resistenza del calcestruzzo γ_c	1.5	§ 2.4.2.6
Coefficiente di resistenza dell’acciaio γ_s	1.15	§ 2.4.2.6
Coefficiente di correzione che tiene conto della durata dell’azione e dell’età del calcestruzzo η_t	1.0 — entrambe le condizioni della cifra 4.2.1.3 sono soddisfatte	§ 4.2.1.3
Sforzo normale del pilastro N_d	2400 kN
Momento in x M_x,d	150 kNm
Momento in y M_y,d	0 kNm
Forza orizzontale in x H_x,d	40 kN
Forza orizzontale in y H_y,d	0 kN
Coefficiente di carico per i pesi del plinto e del terreno γ_G	1.35
Distribuzione della pressione per il dimensionamento del calcestruzzo	Lineare, plinto rigido (con distacco)
Momento di dimensionamento per metro	Media sulla larghezza del plinto
Valore di dimensionamento della pressione resistente del terreno (facoltativo) q_R,d	450 kN/m²
Sforzo normale con i carichi favorevoli (facoltativo) N_d,inf	1500 kN	SIA 267 §5.4.1.2
Coefficiente di carico sui pesi, favorevole γ_G,inf	1.0	SIA 267 §8.5.2.4 (35)
Angolo di attrito interno del terreno (facoltativo) φ′_k	30 °
Base del plinto	Scabra, rottura nel terreno: δ = φ′	SIA 267 §8.4.1.1
Coefficiente parziale su tan φ′ γ_φ	1.2	SIA 267 §5.3.2.2 t.1
Fattore parziale sulla resistenza allo scorrimento γ_R	1.0	SIA 267 §8.5.2.1 (30)
Riduzione per la trasmissione dei momenti k_e	Valore semplificato 0.9 (4.3.6.2.5)	§ 4.3.6.2.5
Armatura di punzonamento	Nessuno	§ 4.3.6.5
Modello d’ancoraggio delle barre inferiori	Al filo del pilastro, in base al momento flettente	§ 5.2.5
Estremità delle barre inferiori	Rettilineo	§ 5.2.5.8
Sforzo normale del pilastro N	1700 kN
Momento in x M_x	60 kNm
Momento in y M_y	0 kNm
Forza orizzontale in x H_x	20 kN
Forza orizzontale in y H_y	0 kN
Caso di carico	Quasi permanente	Tabella 17
Pressione ammissibile sul terreno (facoltativa) σ_adm	300 kN/m²
Cedimento e inclinazione	Calcolato in base agli strati di terreno	SIA 267 §8.5.4
Strati di terreno sotto la base	Due strati
Strato 1, spessore t₁	2.5 m
Strato 1, compressibilità da	Modulo M_E
Strato 1, modulo di compressibilità M_E,1	40 MN/m²	SIA 267 §1.2.1
Strato 1, peso di volume efficace γ_e,1	20 kN/m³
Strato 2, compressibilità da	Modulo M_E
Strato 2, modulo di compressibilità M_E,2	25 MN/m²	SIA 267 §1.2.1
Strato 2, peso di volume efficace γ_e,2	10 kN/m³
Profondità determinante per il cedimento	Incremento di tensione fino al 20 % della pressione del ricoprimento	EN 1997-1 §6.6.2(6)
Cedimento ammissibile (facoltativo) s_adm	30 mm	SIA 267 §8.5.4.1
Inclinazione ammissibile (facoltativa) θ_adm	2 mm/m	SIA 267 §8.5.4.1
Resistenza alla trazione per la fessurazione	Valore medio della resistenza alla trazione (4.4.1.3)	§ 4.4.1.3
Livello delle esigenze	Normali	§ 4.4.2.2.3

Calcolo: Sezione e pesi
Passaggio	Valore	Rif.
Altezza statica, barre in direzione xh − c − Ø_x/2	d_x = 692 mm
Altezza statica, barre in direzione yh − c − Ø_x − Ø_y/2	d_y = 676 mm
Sezione d’armatura, barre in direzione xπ·Ø²/4·1000/s	a_s,x = 1’340 mm²/m
Sezione d’armatura, barre in direzione y	a_s,y = 1’340 mm²/m
Percentuali d’armaturaa_s/(b·d)	ρ_x ; ρ_y = 0.194 ; 0.198 %
Momento di fessurazione per metrok_t·f_ctm·h²/6, k_t = 1/(1 + 0.5·h/3), h in m	m_cr = 241.7 kNm/m	§ 4.4.1.3 (99)(100)
Peso del plintoγ_RC·B_x·B_y·h	G_f = 126.8 kN
Peso del rinterroγ_e·(B_x·B_y − c_x·c_y)·D_s	G_s = 56.4 kN

Calcolo: Carichi alla base
Passaggio	Valore	Rif.
Carico verticale alla baseN_d + γ_G·(G_f + G_s)	E_N,d = 2’647.3 kN	SIA 267 §8.5.3.7
Momento alla base, xM_x,d + H_x,d·h + N_d·e_c,x	M_x,b = 180.0 kNm
Momento alla base, yM_y,d + H_y,d·h + N_d·e_c,y	M_y,b = 0.0 kNm
Eccentricità della risultanteM_b/E_N,d; nocciolo centrale d’inerzia: \|e_x\|/B_x + \|e_y\|/B_y ≤ 1/6	e_x ; e_y = 0.068 ; 0.000 m
Area efficace(B_x − 2·\|e_x\|)·(B_y − 2·\|e_y\|)	A′ = 6.406 m²	EN 1997-1 D.1

Calcolo: Verifica 1 — resistenza del terreno
Passaggio	Valore	Rif.
Resistenza del terreno sull’area efficaceE_N,d/(q_R,d·A′)	η = 0.918 · verifica soddisfatta92 % della resistenza utilizzata	SIA 267 §8.5.3.5 (37)

Calcolo: Verifica 2 — ribaltamento del plinto
Passaggio	Valore	Rif.
Carico verticale con i carichi favorevoliN_d,inf + γ_G,inf·(G_f + G_s)	E_N,d,inf = 1’683.2 kN
Eccentricità della risultanteM_b/E_N,d,inf	e_d,x ; e_d,y = 0.107 ; 0.000 m
Ribaltamento: risultante entro l’eccentricità ammissibilee_d/e_gr	η = 0.123 · verifica soddisfatta12 % della resistenza utilizzata	SIA 267 §8.5.3.6 (38)(39)

Calcolo: Verifica 3 — scorrimento sulla base
Passaggio	Valore	Rif.
Forza orizzontale alla base√(H_x,d² + H_y,d²)	E_T,d = 40.0 kN
Angolo di attrito della baseφ′_k ≤ 35°	δ_k = 30.00 °	SIA 267 §8.4.1.1 (27)
Valore di dimensionamento dell’angolo di attrito della baseatan(tan δ_k/γ_φ)	δ_d = 25.69 °	SIA 267 §8.5.2.2
Valore di dimensionamento della resistenza allo scorrimentoE_N,d,inf·tan δ_d/γ_R, c′ non considerata	R_T,d = 809.8 kN	SIA 267 §8.5.2.2 (31)
Scorrimento sulla baseE_T,d/R_T,d	η = 0.049 · verifica soddisfatta5 % della resistenza utilizzata	SIA 267 §8.5.3.4 (36)

Calcolo: Pressione sul terreno per il dimensionamento del calcestruzzo
Passaggio	Valore	Rif.
Pressione massima sul terrenodistribuzione lineare sulla parte in contatto, senza trazione	σ_d,max = 453.1 kN/m²
Parte della base in contatto100 % finché la risultante resta nel nocciolo centrale d’inerzia	A_c/A = 100 %
Pesi sul plintoγ_G·(γ_RC·h + γ_e·D_s), agenti verso il bassola pressione netta p − g_d carica gli sbalzi	g_d = 36.9 kN/m²

Calcolo: Valori di dimensionamento delle resistenze
Passaggio	Valore	Rif.
Coefficiente di correzione che tiene conto del comportamento più fragile dei calcestruzzi ad alta resistenza(40/f_ck)^(1/3) ≤ 1	η_fc = 1.000	§ 4.2.1.2 (26)
Valore di dimensionamento della resistenza alla compressione del calcestruzzoη_fc·η_t·f_ck/γ_c	f_cd = 20.0 N/mm²	§ 2.4.2.3 (2)
Valore di dimensionamento del limite di snervamento dell’acciaiof_yk/γ_s	f_yd = 434.8 N/mm²	§ 2.4.2.5 (4)
Valore di dimensionamento della tensione limite di taglio0.3·√f_ck/γ_c	τ_cd = 1.10 N/mm²	§ 2.4.2.4 (3)
Coefficiente che tiene conto del diametro massimo dell’aggregato48/(16 + D_max·min(1 ; (60/f_ck)²)) ≥ 1.2	k_g = 1.200	§ 4.3.3.2.1 (37)

Calcolo: Verifica 4 — flessione in direzione x, barre inferiori in direzione x
Passaggio	Valore	Rif.
Sbalzo dal filo del pilastrosul lato +x	a_x = 1.100 m
Valore di dimensionamento del momento al filo del pilastro∫(p − g_d)·t dt sullo sbalzo, valore medio sulla larghezza B_y	m_x,d = 241.3 kNm/m
Altezza statica	d_x = 692 mm
Resistenza a flessionea_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cda_s = 1’340 mm²/m, x/d = 0.050	m_xRd = 394.8 kNm/m	§ 4.3.2.1
Flessione in direzione xm_x,d/m_xRd	η = 0.611 · verifica soddisfatta61 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.2.1
Armatura minima in direzione x: nessuna rottura fragile alla fessurazionem_cr/m_xRd	η = 0.612 · verifica soddisfatta61 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.1.2
Interasse delle barre in direzione xs_x/s_max	η = 0.500 · verifica soddisfatta50 % della resistenza utilizzata	§ 5.5.3.1

Calcolo: Verifica 5 — flessione in direzione y, barre inferiori in direzione y
Passaggio	Valore	Rif.
Sbalzo dal filo del pilastrosul lato +y	a_y = 1.100 m
Valore di dimensionamento del momento al filo del pilastro∫(p − g_d)·t dt sullo sbalzo, valore medio sulla larghezza B_x	m_y,d = 214.6 kNm/m
Altezza statica	d_y = 676 mm
Resistenza a flessionea_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cda_s = 1’340 mm²/m, x/d = 0.051	m_yRd = 385.5 kNm/m	§ 4.3.2.1
Flessione in direzione ym_y,d/m_yRd	η = 0.557 · verifica soddisfatta56 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.2.1
Armatura minima in direzione y: nessuna rottura fragile alla fessurazionem_cr/m_yRd	η = 0.627 · verifica soddisfatta63 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.1.2
Interasse delle barre in direzione ys_y/s_max	η = 0.500 · verifica soddisfatta50 % della resistenza utilizzata	§ 5.5.3.1

Calcolo: Verifica 6 — taglio in direzione x, soletta senza staffe
Passaggio	Valore	Rif.
Valore di dimensionamento dello sforzo di taglio a d/2 dal filo del pilastro∫(p − g_d) dt oltre la sezione, valore medio sulla larghezza	v_x,d = 300.4 kN/m	§ 4.3.3.2.1
Deformazione specifica nominale dell’armatura tesa per la verifica al tagliof_yd/E_s·m_d/m_Rd, m_d = 114.9 kNm/m nella sezione	ε_v = 0.617 ‰	§ 4.3.3.2.2 (39)
Coefficiente1/(1 + ε_v·d·k_g)	k_d = 0.661	§ 4.3.3.2.1 (36)
Taglio in direzione xv_d/v_Rd	η = 0.599 · verifica soddisfatta60 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.3.2.1 (35)

Calcolo: Verifica 7 — taglio in direzione y, soletta senza staffe
Passaggio	Valore	Rif.
Valore di dimensionamento dello sforzo di taglio a d/2 dal filo del pilastro∫(p − g_d) dt oltre la sezione, valore medio sulla larghezza	v_y,d = 270.3 kN/m	§ 4.3.3.2.1
Deformazione specifica nominale dell’armatura tesa per la verifica al tagliof_yd/E_s·m_d/m_Rd, m_d = 103.0 kNm/m nella sezione	ε_v = 0.567 ‰	§ 4.3.3.2.2 (39)
Coefficiente1/(1 + ε_v·d·k_g)	k_d = 0.685	§ 4.3.3.2.1 (36)
Taglio in direzione yv_d/v_Rd	η = 0.533 · verifica soddisfatta53 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.3.2.1 (35)

Calcolo: Verifica 8 — punzonamento attorno al pilastro
Passaggio	Valore	Rif.
Altezza statica efficace per il punzonamentomedia dei due strati inferiori	d_v = 684 mm	§ 4.3.6.2.1
Perimetro della sezione di controlloa d_v/2 dal pilastro	u₀ = 3’749 mm	§ 4.3.6.2.2
Reazione netta del terreno all’interno della sezione di controllo∫(p − g_d) dA su 1.075 m²	ΔV_d = 381.3 kN	§ 4.3.6.2.6
Valore di dimensionamento della forza di punzonamentoN_d − ΔV_d	V_d = 2’018.7 kN
Riduzione per la trasmissione dei momentipilastro centrato, valore semplificato	k_e = 0.90	§ 4.3.6.2.5
Perimetro efficace della sezione di controllok_e·u₀	u = 3’374 mm	§ 4.3.6.2.3
Distanza dal punto di momento nullodall’asse del pilastro al bordo più lontano del plinto, dove il momento radiale si annulla	r_sx ; r_sy = 1.30 ; 1.30 m
Larghezza rappresentativa della striscia d’appoggio1.5·√(r_sx·r_sy) ≤ min(B_x ; B_y)	b_s = 1.95 m	§ 4.3.6.4.6 (61)
Momenti medi nella striscia d’appoggioalle facce del pilastro, su b_s	m_sd,x ; m_sd,y = 241.3 ; 214.6 kNm/m	§ 4.3.6.4.5
Rotazione del plinto1.5·(r_s/d)·(f_yd/E_s)·(m_sd/m_Rd)^1.5, il maggiore tra x e y	ψ = 0.0029	§ 4.3.6.4.1 (60)
Coefficiente1/(0.45 + 0.18·ψ·d·k_g) ≤ 2	k_r = 1.140	§ 4.3.6.3.2 (59)
Punzonamento senza armatura di punzonamentoV_d/V_Rd,c	η = 0.700 · verifica soddisfatta70 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.6.3.1 (58)

Calcolo: Verifica 9 — ancoraggio delle barre inferiori oltre il filo del pilastro
Passaggio	Valore	Rif.
Tensione nelle barre richiesta al filo del pilastro, barre in direzione xf_yd·m_d/m_Rd	σ_sd = 266 N/mm²
Lunghezza d’ancoraggio, barre in direzione x50·k_cp·Ø · (σ_sd/435)^1.5 · (25/f_ck)^0.5 · (Ø/20)^(1/3) · (1.5·Ø/c_d)^0.5 ≥ 10·Ø, k_cp = 1.0 (barre inferiori, buone condizioni d’aderenza), c_d = 50 mm (105)	l_bd = 224 mm	§ 5.2.5.6 (108)
Ancoraggio delle barre in direzione xl_bd/l_av	η = 0.214 · verifica soddisfatta21 % della resistenza utilizzata	§ 5.2.5
Tensione nelle barre richiesta al filo del pilastro, barre in direzione yf_yd·m_d/m_Rd	σ_sd = 242 N/mm²
Lunghezza d’ancoraggio, barre in direzione y50·k_cp·Ø · (σ_sd/435)^1.5 · (25/f_ck)^0.5 · (Ø/20)^(1/3) · (1.5·Ø/c_d)^0.5 ≥ 10·Ø, k_cp = 1.0 (barre inferiori, buone condizioni d’aderenza), c_d = 50 mm (105)	l_bd = 195 mm	§ 5.2.5.6 (108)
Ancoraggio delle barre in direzione yl_bd/l_av	η = 0.186 · verifica soddisfatta19 % della resistenza utilizzata	§ 5.2.5

Calcolo: Pressione sul terreno sotto il carico di servizio
Passaggio	Valore	Rif.
Carico verticale alla baseN + G_f + G_s	V = 1’883.2 kN
Eccentricità della risultante	e_x ; e_y = 0.040 ; 0.000 m
Pressione massima sul terreno	σ_max = 304.2 kN/m²
Parte della base in contatto	A_c/A = 100 %
Risultante nel nocciolo centrale d’inerziae/e_kern	η = 0.092 · verifica soddisfatta9 % della resistenza utilizzata	SIA 267 §8.5.4.7
Pressione sul terreno rispetto al valore ammissibileσ/σ_adm	η = 0.958 · verifica soddisfatta96 % della resistenza utilizzata

Calcolo: Verifica 10 — cedimento e inclinazione
Passaggio	Valore	Rif.
Pressione efficace del ricoprimento alla base, rimossa dallo scavoγ_e·(D_s + h)la pressione che la supera carica il terreno: pressione netta p − σ′_z0	σ′_z0 = 22.8 kN/m²
Pressione netta mediaE_N/(B_x·B_y) − σ′_z0	p_net = 255.8 kN/m²
Profondità della zona compressibile sotto la baseΔσ_z sotto il centro = 0.2·σ′_z0(z)	z_lim = 5.83 m	EN 1997-1 §6.6.2(6)
Cedimento sotto il centro, base flessibileΣ Δσ_z·Δz/M_E, Δσ_z dal rettangolo caricato (Boussinesq)	s₀ = 17.5 mm	EN 1997-1 F.1
Cedimento del plinto rigidomedia dei quattro punti caratteristici a 0.37·B dal centro	s = 12.8 mm
Cedimenti agli angoliangoli (−x,−y), (+x,−y), (+x,+y), (−x,+y)	s₁…4 = 7.3 ; 7.9 ; 7.9 ; 7.3 mm	EN 1997-1 §6.6.2(15)
Inclinazione del plintodifferenza dei cedimenti agli angoli da un lato all’altro del plinto, divisa per il suo lato	θ_x ; θ_y = 0.20 ; 0.00 mm/m	EN 1997-1 §6.6.2(15)
Cedimentos/s_adm	η = 0.425 · verifica soddisfatta43 % della resistenza utilizzata	SIA 267 §8.5.4.1
Inclinazioneθ/θ_adm	η = 0.100 · verifica soddisfatta10 % della resistenza utilizzata	SIA 267 §8.5.4.1

Calcolo: Verifica 11 — tensioni nelle barre in direzione x (tabella 17)
Passaggio	Valore	Rif.
Momento di servizio al filo del pilastrovalore medio sulla larghezza	m_x = 163.1 kNm/m
Momento di fessurazionek_t·f_ctm·h²/6, k_t = 1/(1 + 0.5·h/3)	m_cr = 241.7 kNm/m	§ 4.4.1.3 (99)
Tensione nell’armaturastato non fessurato: α_e·m·(d − x)/I	σ_s = 9 N/mm²
Limitazione della fessurazione al momento di fessurazione, barre in direzione xσ_s,r/f_yk	η = 0.547 · verifica soddisfatta55 % della resistenza utilizzata	Tabella 17
Limitazione della fessurazione sotto il carico quasi permanente, barre in direzione xσ_s/f_yk	η = 0.017 · verifica soddisfatta2 % della resistenza utilizzata	Tabella 17

Calcolo: Verifica 12 — tensioni nelle barre in direzione y (tabella 17)
Passaggio	Valore	Rif.
Momento di servizio al filo del pilastrovalore medio sulla larghezza	m_y = 152.0 kNm/m
Momento di fessurazionek_t·f_ctm·h²/6, k_t = 1/(1 + 0.5·h/3)	m_cr = 241.7 kNm/m	§ 4.4.1.3 (99)
Tensione nell’armaturastato non fessurato: α_e·m·(d − x)/I	σ_s = 8 N/mm²
Limitazione della fessurazione al momento di fessurazione, barre in direzione yσ_s,r/f_yk	η = 0.560 · verifica soddisfatta56 % della resistenza utilizzata	Tabella 17
Limitazione della fessurazione sotto il carico quasi permanente, barre in direzione yσ_s/f_yk	η = 0.015 · verifica soddisfatta2 % della resistenza utilizzata	Tabella 17

Come viene controllato questo modulo

Controllato cifra per cifra rispetto alla SIA 262:2025 e confrontato con calcoli indipendenti utilizzati su progetti reali, prima della pubblicazione.

Domande

Da dove proviene q_R,d?

Dalla relazione geotecnica, oppure dal modulo della resistenza del terreno, che fornisce q_R,d per unità di area efficace.

Pressione sul terreno lineare o uniforme?

La distribuzione lineare tratta il plinto come rigido e concentra la pressione quando la base si distacca. Quella uniforme corrisponde alla verifica della resistenza del terreno su A′.

Posso stampare il calcolo?

Il calcolo completo è visualizzato sullo schermo, gratuitamente e senza account. Una nota di calcolo A4 pronta per la stampa è inclusa nell’abbonamento Basic.

Vedi anche

Norma: SIA 262:2025 · Pagina aggiornata: 29 ottobre 2026

Plinto isolato secondo la norma SIA 262

Elemento

Informazioni su questa verifica