Vérifie une semelle rectangulaire en béton armé sous une colonne, sollicitée par N, M et H, selon la SIA 262:2025 et la SIA 267:2013 : le terrain avec décollement, la flexion, l’effort tranchant et le poinçonnement du béton, l’ancrage des barres et, en service, le tassement, l’inclinaison et les contraintes dans les barres. Chaque étape présente sa formule et le chiffre de la norme dont elle découle.
Ce qui est vérifié
- Charges sur la base de la fondation : EN,d = Nd + γG · (Gf + Gs) (SIA 267, chiffre 8.5.3.7) et la surface effective A′ = (Bx − 2 · |ex|) · (By − 2 · |ey|), EN 1997-1 D.1.
- Résistance du terrain, vérification 1 : EN,d ≤ RN,d = qR,d · A′, SIA 267, chiffre 8.5.3.5, équation (37).
- Renversement, vérification 2 : (ex/Bx)² + (ey/By)² ≤ 1/9 avec les charges favorables, SIA 267, chiffre 8.5.3.6, équations (38) et (39).
- Glissement, vérification 3 : ET,d ≤ RT,d = EN,d,inf · tan δd/γR, SIA 267, chiffre 8.5.2.2, équation (31), avec δk ≤ 35°, chiffre 8.4.1.1, équation (27).
- Flexion selon x et selon y, vérifications 4 et 5 : md ≤ mRd au nu de la colonne (4.3.2.1), l’armature minimale mRd ≥ mcr (4.3.1.2), avec mcr selon 4.4.1.3, équations (99) et (100), et l’espacement s ≤ min(1.2 · h ; 300 mm) (5.5.3.1).
- Effort tranchant sans étriers, vérifications 6 et 7, à d/2 du nu de la colonne : vd ≤ vRd = kd · τcd · dv, 4.3.3.2.1, équations (35) et (36), avec εv selon 4.3.3.2.2, équation (39).
- Poinçonnement, vérification 8 : Vd = Nd − ΔVd (4.3.6.2.6), comparé à VRd,c = kr · τcd · dv · u, 4.3.6.3.1, équation (58), avec ψ selon l’équation (60) et bs selon l’équation (61).
- Ancrage des barres inférieures, vérification 9 : lbd selon 5.2.5.6, équation (108), dans la longueur disponible au-delà du nu de la colonne.
- État de service : la résultante dans le noyau central (SIA 267, chiffre 8.5.4.7), la pression comparée à σadm, le tassement et l’inclinaison, vérification 10, comparés à sadm et θadm (SIA 267, chiffre 8.5.4.1), ainsi que les contraintes dans les barres du tableau 17, vérifications 11 et 12.
Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez
Vous saisissez la semelle Bx, By et h, la colonne et son excentrement, le remblai Ds, les barres inférieures, les matériaux et les poids volumiques. Pour l’état-limite ultime : Nd, Mx,d, My,d, Hx,d, Hy,d, γG, la répartition des pressions, qR,d et, pour le renversement et le glissement, Nd,inf, γG,inf, φ′k et la rugosité de la base de la fondation. Puis ke, une éventuelle armature de poinçonnement et le modèle d’ancrage. En service : les actions, σadm, jusqu’à trois couches de sol avec t1, ME,1 et γe,1, ainsi que les exigences relatives à la fissuration.
Vous obtenez chaque vérification avec son taux d’utilisation et son chiffre, ainsi que les tassements aux quatre angles. Avec l’abonnement Basic, les résultats peuvent être imprimés sous forme de note de calcul A4.
Hypothèses et limites
- Avec la répartition linéaire, la semelle est rigide et sa base se décolle là où la résultante sort du noyau central ; l’option uniforme applique EN,d/A′ sur la surface effective.
- Le glissement ne tient compte ni de c′ (SIA 267, chiffre 8.4.1.2) ni de la résistance latérale du sol.
- Les barres supérieures, là où le décollement les rend nécessaires, ne sont pas prises en compte dans la résistance de la face inférieure.
- Le tassement additionne couche par couche les contraintes du rectangle chargé (Boussinesq), EN 1997-1 F.1, jusqu’à zlim (EN 1997-1 §6.6.2(6)). Il s’agit d’une estimation : le fluage et la durée de consolidation ne sont pas pris en compte.
Exemple de calcul
Une semelle de 2.6 × 2.6 m, h = 750 mm, sous une colonne de 0.4 × 0.4 m, avec Ø16 tous les 150 mm dans les deux directions, fck = 30 N/mm², Nd = 2 400 kN, Mx,d = 150 kNm, Hx,d = 40 kN, qR,d = 450 kN/m², Nd,inf = 1 500 kN, φ′k = 30° et, en service, N = 1 700 kN et Mx = 60 kNm sur deux couches de sol. Les résultats ci-dessous sont ceux du module pour son exemple de calcul, calculés lors de la génération de cette page.
Données| Donnée | Valeur | Réf. |
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| Longueur de la semelle selon x Bx | 2.6 m | |
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| Longueur de la semelle selon y By | 2.6 m | |
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| Épaisseur de la semelle h | 750 mm | |
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| Côté de la colonne selon x cx | 0.4 m | |
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| Côté de la colonne selon y cy | 0.4 m | |
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| Remblai au-dessus de la semelle Ds | 0.45 m | |
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| Enrobage des barres inférieures c | 50 mm | § 5.2.2 |
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| Lit extérieur (le plus bas) | Barres selon x | |
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| Barres selon x, diamètre Øx | 16 mm | |
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| Barres selon x, espacement sx | 150 mm | |
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| Barres selon y, diamètre Øy | 16 mm | |
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| Barres selon y, espacement sy | 150 mm | |
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| Barres supérieures | Aucune | |
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| Valeur caractéristique de la résistance à la compression fck | 30 N/mm² | § 3.1.2.2.2 |
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| Valeur moyenne de la résistance à la traction fctm | 2.9 N/mm² | § 3.1.2.2.4 |
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| Module d’élasticité Ecm | 33600 N/mm² | § 3.1.2.3.3 |
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| Diamètre maximal du granulat Dmax | 32 mm | § 4.3.3.2.1 |
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| Valeur caractéristique de la limite d’écoulement fyk | 500 N/mm² | § 3.2.2.2 |
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| Module d’élasticité Es | 205000 N/mm² | § 3.2.2.4 |
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| Poids volumique du béton armé γRC | 25 kN/m³ | |
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| Poids volumique du remblai γe | 19 kN/m³ | SIA 267 §1.2.1 |
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| Facteur de résistance du béton γc | 1.5 | § 2.4.2.6 |
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| Facteur de résistance de l’acier γs | 1.15 | § 2.4.2.6 |
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| Facteur de correction des résistances du béton tenant compte de la durée de l’action et de l’âge du béton ηt | 1.0 — les deux conditions du chiffre 4.2.1.3 sont remplies | § 4.2.1.3 |
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| Effort normal de la colonne Nd | 2400 kN | |
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| Moment selon x Mx,d | 150 kNm | |
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| Moment selon y My,d | 0 kNm | |
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| Force horizontale selon x Hx,d | 40 kN | |
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| Force horizontale selon y Hy,d | 0 kN | |
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| Facteur de charge sur les poids de la semelle et du sol γG | 1.35 | |
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| Répartition de la pression pour le dimensionnement du béton | Linéaire, semelle rigide (avec décollement) | |
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| Valeur de calcul du moment par mètre | Moyenne sur la largeur de la semelle | |
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| Valeur de dimensionnement de la pression portante du sol (facultatif) qR,d | 450 kN/m² | |
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| Effort normal avec les charges favorables (facultatif) Nd,inf | 1500 kN | SIA 267 §5.4.1.2 |
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| Facteur de charge sur les poids, cas favorable γG,inf | 1.0 | SIA 267 §8.5.2.4 (35) |
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| Angle de frottement interne du sol (facultatif) φ′k | 30 ° | |
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| Base de la semelle | Rugueuse, rupture dans le sol : δ = φ′ | SIA 267 §8.4.1.1 |
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| Coefficient partiel sur tan φ′ γφ | 1.2 | SIA 267 §5.3.2.2 t.1 |
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| Coefficient partiel sur la résistance au glissement γR | 1.0 | SIA 267 §8.5.2.1 (30) |
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| Coefficient de réduction dû à la transmission des moments ke | Valeur simplifiée 0.9 (4.3.6.2.5) | § 4.3.6.2.5 |
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| Armature de poinçonnement | Aucune | § 4.3.6.5 |
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| Modèle d’ancrage des barres inférieures | Au nu de la colonne, à partir du moment de flexion | § 5.2.5 |
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| Extrémités des barres inférieures | Rectiligne | § 5.2.5.8 |
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| Effort normal de la colonne N | 1700 kN | |
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| Moment selon x Mx | 60 kNm | |
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| Moment selon y My | 0 kNm | |
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| Force horizontale selon x Hx | 20 kN | |
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| Force horizontale selon y Hy | 0 kN | |
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| Combinaison d’actions | Quasi permanente | Tableau 17 |
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| Pression admissible sur le sol (facultative) σadm | 300 kN/m² | |
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| Tassement et inclinaison | Calculé à partir des couches de sol | SIA 267 §8.5.4 |
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| Couches de sol sous la base | Deux couches | |
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| Couche 1, épaisseur t1 | 2.5 m | |
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| Couche 1, compressibilité définie par | Module ME | |
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| Couche 1, module de compressibilité ME,1 | 40 MN/m² | SIA 267 §1.2.1 |
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| Couche 1, poids volumique effectif γe,1 | 20 kN/m³ | |
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| Couche 2, compressibilité définie par | Module ME | |
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| Couche 2, module de compressibilité ME,2 | 25 MN/m² | SIA 267 §1.2.1 |
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| Couche 2, poids volumique effectif γe,2 | 10 kN/m³ | |
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| Profondeur prise en compte pour le tassement | Contrainte supplémentaire jusqu’à 20 % de la contrainte due aux terres de couverture | EN 1997-1 §6.6.2(6) |
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| Tassement admissible (facultatif) sadm | 30 mm | SIA 267 §8.5.4.1 |
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| Inclinaison admissible (facultative) θadm | 2 mm/m | SIA 267 §8.5.4.1 |
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| Résistance à la traction pour la fissuration | Valeur moyenne de la résistance à la traction (4.4.1.3) | § 4.4.1.3 |
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| Niveau d’exigences relatives à la fissuration | Normales | § 4.4.2.2.3 |
|---|
Calcul : Section et poids| Étape | Valeur | Réf. |
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| Hauteur statique, barres selon xh − c − Øx/2 | dx = 692 mm | |
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| Hauteur statique, barres selon yh − c − Øx − Øy/2 | dy = 676 mm | |
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| Section d’armature, barres selon xπ·Ø²/4·1000/s | as,x = 1’340 mm²/m | |
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| Section d’armature, barres selon y | as,y = 1’340 mm²/m | |
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| Taux d’armatureas/(b·d) | ρx ; ρy = 0.194 ; 0.198 % | |
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| Moment de fissuration par mètrekt·fctm·h²/6, kt = 1/(1 + 0.5·h/3), h en m | mcr = 241.7 kNm/m | § 4.4.1.3 (99)(100) |
|---|
| Poids de la semelleγRC·Bx·By·h | Gf = 126.8 kN | |
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| Poids du remblaiγe·(Bx·By − cx·cy)·Ds | Gs = 56.4 kN | |
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Calcul : Charges à la base| Étape | Valeur | Réf. |
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| Charge verticale à la baseNd + γG·(Gf + Gs) | EN,d = 2’647.3 kN | SIA 267 §8.5.3.7 |
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| Moment à la base, xMx,d + Hx,d·h + Nd·ec,x | Mx,b = 180.0 kNm | |
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| Moment à la base, yMy,d + Hy,d·h + Nd·ec,y | My,b = 0.0 kNm | |
|---|
| Excentricité de la résultanteMb/EN,d ; noyau central : |ex|/Bx + |ey|/By ≤ 1/6 | ex ; ey = 0.068 ; 0.000 m | |
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| Aire efficace(Bx − 2·|ex|)·(By − 2·|ey|) | A′ = 6.406 m² | EN 1997-1 D.1 |
|---|
Calcul : Vérification 1 — résistance du terrain| Étape | Valeur | Réf. |
|---|
| Résistance du terrain sur la surface effectiveEN,d/(qR,d·A′) | η = 0.918 · VérifiéTaux d’utilisation : 92 % | SIA 267 §8.5.3.5 (37) |
|---|
Calcul : Vérification 2 — renversement de la semelle| Étape | Valeur | Réf. |
|---|
| Charge verticale avec les charges favorablesNd,inf + γG,inf·(Gf + Gs) | EN,d,inf = 1’683.2 kN | |
|---|
| Excentricité de la résultanteMb/EN,d,inf | ed,x ; ed,y = 0.107 ; 0.000 m | |
|---|
| Renversement : résultante dans les limites de l’excentricité admissibleed/egr | η = 0.123 · VérifiéTaux d’utilisation : 12 % | SIA 267 §8.5.3.6 (38)(39) |
|---|
Calcul : Vérification 3 — glissement sur la base| Étape | Valeur | Réf. |
|---|
| Force horizontale à la base√(Hx,d² + Hy,d²) | ET,d = 40.0 kN | |
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| Angle de frottement à la baseφ′k ≤ 35° | δk = 30.00 ° | SIA 267 §8.4.1.1 (27) |
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| Valeur de dimensionnement de l’angle de frottement à la baseatan(tan δk/γφ) | δd = 25.69 ° | SIA 267 §8.5.2.2 |
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| Valeur de dimensionnement de la résistance au glissementEN,d,inf·tan δd/γR, c′ non pris en compte | RT,d = 809.8 kN | SIA 267 §8.5.2.2 (31) |
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| Glissement sur la baseET,d/RT,d | η = 0.049 · VérifiéTaux d’utilisation : 5 % | SIA 267 §8.5.3.4 (36) |
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Calcul : Pression du sol pour le dimensionnement du béton| Étape | Valeur | Réf. |
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| Pression maximale du solrépartition plane sur la partie en contact, sans traction | σd,max = 453.1 kN/m² | |
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| Part de la base en contact100 % tant que la résultante reste dans le noyau central | Ac/A = 100 % | |
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| Poids sur la semelleγG·(γRC·h + γe·Ds), agissant vers le basla pression nette p − gd charge les porte-à-faux | gd = 36.9 kN/m² | |
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Calcul : Valeurs de calcul des résistances| Étape | Valeur | Réf. |
|---|
| Facteur de correction tenant compte du comportement plus fragile des bétons à résistance élevée(40/fck)^(1/3) ≤ 1 | ηfc = 1.000 | § 4.2.1.2 (26) |
|---|
| Valeur de calcul de la résistance à la compression du bétonηfc·ηt·fck/γc | fcd = 20.0 N/mm² | § 2.4.2.3 (2) |
|---|
| Valeur de calcul de la limite d’écoulement de l’acierfyk/γs | fyd = 434.8 N/mm² | § 2.4.2.5 (4) |
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| Valeur de calcul de la contrainte limite de cisaillement0.3·√fck/γc | τcd = 1.10 N/mm² | § 2.4.2.4 (3) |
|---|
| Coefficient tenant compte du diamètre maximal du granulat48/(16 + Dmax·min(1 ; (60/fck)²)) ≥ 1.2 | kg = 1.200 | § 4.3.3.2.1 (37) |
|---|
Calcul : Vérification 4 — flexion selon x, barres inférieures selon x| Étape | Valeur | Réf. |
|---|
| Porte-à-faux depuis le nu de la colonnecôté +x | ax = 1.100 m | |
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| Moment de dimensionnement au nu de la colonne∫(p − gd)·t dt sur le porte-à-faux, moyenne sur la largeur By | mx,d = 241.3 kNm/m | |
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| Hauteur statique | dx = 692 mm | |
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| Résistance à la flexionas·fyd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = as·fyd/fcdas = 1’340 mm²/m, x/d = 0.050 | mxRd = 394.8 kNm/m | § 4.3.2.1 |
|---|
| Flexion selon xmx,d/mxRd | η = 0.611 · VérifiéTaux d’utilisation : 61 % | § 4.3.2.1 |
|---|
| Armature minimale selon x : pas de rupture fragile lors de la fissurationmcr/mxRd | η = 0.612 · VérifiéTaux d’utilisation : 61 % | § 4.3.1.2 |
|---|
| Espacement des barres selon xsx/smax | η = 0.500 · VérifiéTaux d’utilisation : 50 % | § 5.5.3.1 |
|---|
Calcul : Vérification 5 — flexion selon y, barres inférieures selon y| Étape | Valeur | Réf. |
|---|
| Porte-à-faux depuis le nu de la colonnecôté +y | ay = 1.100 m | |
|---|
| Moment de dimensionnement au nu de la colonne∫(p − gd)·t dt sur le porte-à-faux, moyenne sur la largeur Bx | my,d = 214.6 kNm/m | |
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| Hauteur statique | dy = 676 mm | |
|---|
| Résistance à la flexionas·fyd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = as·fyd/fcdas = 1’340 mm²/m, x/d = 0.051 | myRd = 385.5 kNm/m | § 4.3.2.1 |
|---|
| Flexion selon ymy,d/myRd | η = 0.557 · VérifiéTaux d’utilisation : 56 % | § 4.3.2.1 |
|---|
| Armature minimale selon y : pas de rupture fragile lors de la fissurationmcr/myRd | η = 0.627 · VérifiéTaux d’utilisation : 63 % | § 4.3.1.2 |
|---|
| Espacement des barres selon ysy/smax | η = 0.500 · VérifiéTaux d’utilisation : 50 % | § 5.5.3.1 |
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Calcul : Vérification 6 — effort tranchant selon x, dalle sans étriers| Étape | Valeur | Réf. |
|---|
| Valeur de calcul de l’effort tranchant à d/2 du nu de la colonne∫(p − gd) dt au-delà de la section, moyenne sur la largeur | vx,d = 300.4 kN/m | § 4.3.3.2.1 |
|---|
| Allongement spécifique nominal de l’armature de traction pour la vérification à l’effort tranchantfyd/Es·md/mRd, md = 114.9 kNm/m dans la section | εv = 0.617 ‰ | § 4.3.3.2.2 (39) |
|---|
| Coefficient1/(1 + εv·d·kg) | kd = 0.661 | § 4.3.3.2.1 (36) |
|---|
| Effort tranchant selon xvd/vRd | η = 0.599 · VérifiéTaux d’utilisation : 60 % | § 4.3.3.2.1 (35) |
|---|
Calcul : Vérification 7 — effort tranchant selon y, dalle sans étriers| Étape | Valeur | Réf. |
|---|
| Valeur de calcul de l’effort tranchant à d/2 du nu de la colonne∫(p − gd) dt au-delà de la section, moyenne sur la largeur | vy,d = 270.3 kN/m | § 4.3.3.2.1 |
|---|
| Allongement spécifique nominal de l’armature de traction pour la vérification à l’effort tranchantfyd/Es·md/mRd, md = 103.0 kNm/m dans la section | εv = 0.567 ‰ | § 4.3.3.2.2 (39) |
|---|
| Coefficient1/(1 + εv·d·kg) | kd = 0.685 | § 4.3.3.2.1 (36) |
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| Effort tranchant selon yvd/vRd | η = 0.533 · VérifiéTaux d’utilisation : 53 % | § 4.3.3.2.1 (35) |
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Calcul : Vérification 8 — poinçonnement autour de la colonne| Étape | Valeur | Réf. |
|---|
| Hauteur statique efficace pour le poinçonnementmoyenne des deux lits inférieurs | dv = 684 mm | § 4.3.6.2.1 |
|---|
| Périmètre de la section de contrôleà dv/2 de la colonne | u₀ = 3’749 mm | § 4.3.6.2.2 |
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| Réaction nette du sol à l’intérieur de la section de contrôle∫(p − gd) dA sur 1.075 m² | ΔVd = 381.3 kN | § 4.3.6.2.6 |
|---|
| Valeur de calcul de l’effort de poinçonnementNd − ΔVd | Vd = 2’018.7 kN | |
|---|
| Coefficient de réduction dû à la transmission des momentscolonne centrée, valeur simplifiée | ke = 0.90 | § 4.3.6.2.5 |
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| Périmètre réduit de la section de contrôleke·u₀ | u = 3’374 mm | § 4.3.6.2.3 |
|---|
| Distance au point de moment nulde l’axe de la colonne au bord le plus éloigné de la semelle, où le moment radial s’annule | rsx ; rsy = 1.30 ; 1.30 m | |
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| Largeur représentative de la bande d’appui1.5·√(rsx·rsy) ≤ min(Bx ; By) | bs = 1.95 m | § 4.3.6.4.6 (61) |
|---|
| Moments moyens dans la bande d’appuiaux faces de la colonne, sur bs | msd,x ; msd,y = 241.3 ; 214.6 kNm/m | § 4.3.6.4.5 |
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| Rotation de la semelle1.5·(rs/d)·(fyd/Es)·(msd/mRd)^1.5, la plus grande valeur selon x et y | ψ = 0.0029 | § 4.3.6.4.1 (60) |
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| Coefficient1/(0.45 + 0.18·ψ·d·kg) ≤ 2 | kr = 1.140 | § 4.3.6.3.2 (59) |
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| Poinçonnement sans armature de poinçonnementVd/VRd,c | η = 0.700 · VérifiéTaux d’utilisation : 70 % | § 4.3.6.3.1 (58) |
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Calcul : Vérification 9 — ancrage des barres inférieures au-delà du nu de la colonne| Étape | Valeur | Réf. |
|---|
| Contrainte requise dans les barres au nu de la colonne, barres selon xfyd·md/mRd | σsd = 266 N/mm² | |
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| Longueur d’ancrage, barres selon x50·kcp·Ø · (σsd/435)^1.5 · (25/fck)^0.5 · (Ø/20)^(1/3) · (1.5·Ø/cd)^0.5 ≥ 10·Ø, kcp = 1.0 (barres inférieures, bonnes conditions d’adhérence), cd = 50 mm (105) | lbd = 224 mm | § 5.2.5.6 (108) |
|---|
| Ancrage des barres selon xlbd/lav | η = 0.214 · VérifiéTaux d’utilisation : 21 % | § 5.2.5 |
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| Contrainte requise dans les barres au nu de la colonne, barres selon yfyd·md/mRd | σsd = 242 N/mm² | |
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| Longueur d’ancrage, barres selon y50·kcp·Ø · (σsd/435)^1.5 · (25/fck)^0.5 · (Ø/20)^(1/3) · (1.5·Ø/cd)^0.5 ≥ 10·Ø, kcp = 1.0 (barres inférieures, bonnes conditions d’adhérence), cd = 50 mm (105) | lbd = 195 mm | § 5.2.5.6 (108) |
|---|
| Ancrage des barres selon ylbd/lav | η = 0.186 · VérifiéTaux d’utilisation : 19 % | § 5.2.5 |
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Calcul : Pression du sol sous la charge de service| Étape | Valeur | Réf. |
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| Charge verticale à la baseN + Gf + Gs | V = 1’883.2 kN | |
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| Excentricité de la résultante | ex ; ey = 0.040 ; 0.000 m | |
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| Pression maximale du sol | σmax = 304.2 kN/m² | |
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| Part de la base en contact | Ac/A = 100 % | |
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| Résultante dans le noyau centrale/ekern | η = 0.092 · VérifiéTaux d’utilisation : 9 % | SIA 267 §8.5.4.7 |
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| Pression sur le sol comparée à la valeur admissibleσ/σadm | η = 0.958 · VérifiéTaux d’utilisation : 96 % | |
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Calcul : Vérification 10 — tassement et inclinaison| Étape | Valeur | Réf. |
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| Contrainte effective des terres de couverture à la base, supprimée par l’excavationγe·(Ds + h)seule la pression excédentaire charge le terrain : pression nette p − σ′z0 | σ′z0 = 22.8 kN/m² | |
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| Pression nette moyenneEN/(Bx·By) − σ′z0 | pnet = 255.8 kN/m² | |
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| Profondeur de la zone compressible sous la baseΔσz sous le centre = 0.2·σ′z0(z) | zlim = 5.83 m | EN 1997-1 §6.6.2(6) |
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| Tassement sous le centre, base soupleΣ Δσz·Δz/ME, Δσz dû au rectangle chargé (Boussinesq) | s0 = 17.5 mm | EN 1997-1 F.1 |
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| Tassement de la semelle rigidemoyenne des quatre points caractéristiques à 0.37·B du centre | s = 12.8 mm | |
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| Tassements aux anglesangles (−x,−y), (+x,−y), (+x,+y), (−x,+y) | s1…4 = 7.3 ; 7.9 ; 7.9 ; 7.3 mm | EN 1997-1 §6.6.2(15) |
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| Inclinaison de la semelledifférence des tassements aux angles d’un côté à l’autre de la semelle, divisée par la longueur de son côté | θx ; θy = 0.20 ; 0.00 mm/m | EN 1997-1 §6.6.2(15) |
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| Tassements/sadm | η = 0.425 · VérifiéTaux d’utilisation : 43 % | SIA 267 §8.5.4.1 |
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| Inclinaisonθ/θadm | η = 0.100 · VérifiéTaux d’utilisation : 10 % | SIA 267 §8.5.4.1 |
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Calcul : Vérification 11 — contraintes dans les barres selon x (tableau 17)| Étape | Valeur | Réf. |
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| Moment de service au nu de la colonnemoyenne sur la largeur | mx = 163.1 kNm/m | |
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| Moment de fissurationkt·fctm·h²/6, kt = 1/(1 + 0.5·h/3) | mcr = 241.7 kNm/m | § 4.4.1.3 (99) |
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| Contrainte dans l’armaturesection non fissurée : αe·m·(d − x)/I | σs = 9 N/mm² | |
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| Limitation de la fissuration à l’apparition des fissures, barres selon xσs,r/fyk | η = 0.547 · VérifiéTaux d’utilisation : 55 % | Tableau 17 |
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| Limitation de la fissuration sous la combinaison quasi permanente, barres selon xσs/fyk | η = 0.017 · VérifiéTaux d’utilisation : 2 % | Tableau 17 |
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Calcul : Vérification 12 — contraintes dans les barres selon y (tableau 17)| Étape | Valeur | Réf. |
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| Moment de service au nu de la colonnemoyenne sur la largeur | my = 152.0 kNm/m | |
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| Moment de fissurationkt·fctm·h²/6, kt = 1/(1 + 0.5·h/3) | mcr = 241.7 kNm/m | § 4.4.1.3 (99) |
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| Contrainte dans l’armaturesection non fissurée : αe·m·(d − x)/I | σs = 8 N/mm² | |
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| Limitation de la fissuration à l’apparition des fissures, barres selon yσs,r/fyk | η = 0.560 · VérifiéTaux d’utilisation : 56 % | Tableau 17 |
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| Limitation de la fissuration sous la combinaison quasi permanente, barres selon yσs/fyk | η = 0.015 · VérifiéTaux d’utilisation : 2 % | Tableau 17 |
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Comment ce module est vérifié
Contrôlé chiffre par chiffre au regard de la SIA 262:2025 et vérifié à l’aide de calculs indépendants utilisés sur des projets réels, avant sa publication.
Questions
D’où vient q_R,d ?
Du rapport géotechnique, ou du module de résistance du terrain, qui fournit qR,d par unité de surface effective.
Pression du sol linéaire ou uniforme ?
La répartition linéaire considère la semelle comme rigide et concentre la pression lorsque la base se décolle. La répartition uniforme correspond à la vérification de la résistance du terrain sur A′.
Puis-je imprimer le calcul ?
Le calcul complet s’affiche à l’écran, gratuitement et sans compte. Une note de calcul A4 prête à imprimer est incluse dans l’abonnement Basic.
Voir aussi
Norme : SIA 262:2025 · Page mise à jour : 29 octobre 2026