Dimensionne une poutre continue en caisson de hauteur constante selon la SIA 262:2025, avec une seule section transversale ou une section plus épaisse sur les appuis : les valeurs de section, les actions avec le modèle de charge 1 de la SIA 261, les valeurs de calcul des moments de la poutre continue et une première précontrainte par le couple des forces. Chaque étape présente sa formule et le chiffre de la norme dont elle découle.

Ce qui est vérifié

Le pont : L = 2·l_e + (n − 2)·l_i, le rapport l_e/l_i et l’élancement l/h. Les caissons de hauteur constante se situent couramment entre environ 16 et 25.
Sections transversales, en travée et sur les appuis : A_c, y_G, I_c, W_t, W_b, le rendement de la section ρ = I_c/(A_c·y_t·y_b), le poids propre g₁ = γ·A_c, le rapport I_c,s/I_c,f et l’inclinaison des âmes β_w.
Charges permanentes : g₂ = g_2,e + g_2,b + g_2,r, avec le revêtement g_2,r = B_r·e_r·γ_r.
Trafic routier : q_k = α_q·(Σ q_k,i·w_l + q_kr·b_r) sur toute la chaussée, et Q_k = α_Q·Σ 2·Q_k,i, deux essieux espacés de 1.2 m dans chaque voie.
Valeurs de calcul des moments de la poutre continue : M_g, M_q sur les travées qui le rendent maximal, M_Q avec les tandems dans la position la plus défavorable, et M_d = γ_G·M_g + γ_Q·(M_q + M_Q).
Estimations rapides : une travée intérieure encastrée aux deux extrémités, et un premier acier de précontrainte A_p,est = |M_g,k|/(z·f_pd) avec z = 0.8·h.
Valeurs de calcul des résistances : f_cd = η_fc·η_t·f_ck/γ_c, chiffre 2.4.2.3, équation (2) ; f_sd = f_yk/γ_s, équation (4), et f_pd = f_p0,1k/γ_s, équation (5), chiffre 2.4.2.5.
Largeurs de participation des dalles comprimées, chiffre 4.1.3.3.2, équations (19) et (20), avec l₀ selon le chiffre 4.1.3.3.3.
Précontrainte à mi-travée de chaque travée et sur le premier appui intermédiaire, chiffre 4.1.5.5.1 : A_p,req = (M_d − A_s·f_sd·z_s)/(f_pd·z_p), les câbles nécessaires 2·⌈n_req/(2·n_s)⌉, et M_d ≤ M_Rd = A_p·f_pd·z_p + A_s·f_sd·z_s.
Ductilité : x/d_p ≤ 0.5·435/f_yd, chiffre 4.1.4.2.6.

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Vous saisissez le nombre de travées, l_e et l_i, le contour du caisson (B, h, b_c, b_inf) avec les épaisseurs t_t, b_w et t_b en travée et, en option, des épaisseurs plus fortes sur les appuis intermédiaires, sur une longueur l_s. Puis les matériaux et les facteurs de résistance, les bordures, les glissières et le revêtement, les voies du modèle de charge 1, γ_G et γ_Q. Pour la précontrainte : la hauteur des câbles à mi-travée et sur les appuis, des barres facultatives dans la membrure tendue, les torons par câble et les câbles choisis.

Vous obtenez les charges, les moments le long de la poutre, les câbles nécessaires et la résistance du couple dans chaque section déterminante, avec le taux d’utilisation de chaque vérification et la mention Vérifié ou Non vérifié.

Hypothèses et limites

Une poutre continue sur des appuis rigides qui ne tassent pas. Les travées de rive sont identiques entre elles, de même que les travées intérieures.
Analyse élastique linéaire avec la rigidité non fissurée de chaque section, chiffre 4.1.4.1. Le changement de section est pris en compte comme un saut.
Les goussets et l’amincissement des porte-à-faux ne sont pas dessinés : les épaisseurs sont des valeurs moyennes.
Le trafic est l’action prépondérante. La température, les tassements et le vent ne sont pas pris en compte ; la précontrainte fait partie de la résistance. Ses moments hyperstatiques sont ajoutés plus tard dans le dimensionnement.
Avec x/d ≤ 0.35·435/f_yd, un acier de classe de ductilité B ou C et un béton jusqu’à C50/60, les moments peuvent être redistribués sans vérification de la capacité de déformation (chiffre 4.1.4.2.5).

Exemple de calcul

Trois travées de 36, 45 et 36 m, un tablier de 12.5 m de largeur et une poutre de 2 400 mm de hauteur, épaissie sur 8 m de part et d’autre des appuis intermédiaires, f_ck = 40 N/mm², trois voies conventionnelles de 3 m et des câbles de 19 torons : 6 à mi-travée et 10 sur les appuis. Toutes les vérifications sont satisfaites. Les résultats ci-dessous sont ceux du module pour son exemple de calcul, calculés lors de la génération de cette page.

Données
Donnée	Valeur	Réf.
Nombre de travées n	3
Longueurs des travées	Travées de rive identiques, travées intérieures identiques
Travées de rive l_e	36 m
Travées intérieures l_i	45 m
Section transversale le long du pont	Une section plus épaisse sur les appuis intermédiaires
Largeur du tablier B	12.5 m
Hauteur de la poutre h	2400 mm
Épaisseur de la dalle supérieure t_t	280 mm
Longueur de chaque porte-à-faux b_c	3.0 m
Épaisseur d’une âme b_w	450 mm
Largeur de la dalle inférieure b_inf	5.0 m
Épaisseur de la dalle inférieure t_b	250 mm
Épaisseur de la dalle supérieure t_t,s	280 mm
Épaisseur d’une âme b_w,s	550 mm
Épaisseur de la dalle inférieure t_b,s	450 mm
Longueur de cette section de chaque côté d’un appui l_s	8 m
Valeur caractéristique de la résistance à la compression f_ck	40 N/mm²
Poids volumique du béton armé γ	25 kN/m³
Limite d’écoulement de l’acier d’armature passive f_yk	500 N/mm²
Limite conventionnelle d’élasticité de l’acier de précontrainte f_p0,1k	1500 N/mm²
Aire d’un toron A_p1	150 mm²
Facteur de résistance du béton γ_c	1.5	§ 2.4.2.6
Facteur de résistance de l’acier γ_s	1.15	§ 2.4.2.6
Facteur de correction des résistances du béton tenant compte de la durée de l’action et de l’âge du béton η_t	1.0 — les deux conditions du chiffre 4.2.1.3 sont remplies	§ 4.2.1.3
Bordures et parapets, des deux côtés g_2,e	10 kN/m
Glissières de sécurité, des deux côtés g_2,b	2 kN/m
Largeur du revêtement B_r	10.5 m
Épaisseur du revêtement e_r	100 mm
Poids volumique du revêtement γ_r	24 kN/m³
Largeur d’une voie conventionnelle w_l	3 m
Nombre de voies conventionnelles n_l	3
Voie 1 : charge uniformément répartie q_k1	9 kN/m²
Voie 1 : charge d’un essieu du tandem Q_k1	300 kN
Voie 2 : charge uniformément répartie q_k2	2.5 kN/m²
Voie 2 : charge d’un essieu du tandem Q_k2	200 kN
Voie 3 : charge uniformément répartie q_k3	2.5 kN/m²
Voie 3 : charge d’un essieu du tandem Q_k3	100 kN
Charge uniformément répartie sur l’aire résiduelle q_kr	2.5 kN/m²
Coefficient d’ajustement des charges uniformément réparties α_q	0.9
Coefficient d’ajustement des tandems α_Q	0.9
Facteur de charge des charges permanentes γ_G	1.35
Facteur de charge pour le trafic routier γ_Q	1.5
Hauteur des câbles au-dessus de la face inférieure y_p,f	200 mm
Profondeur des câbles sous la face supérieure y_p,s	250 mm
Torons par câble n_s	19
Câbles choisis à mi-travée (facultatif) n_t,f	6
Câbles choisis sur les appuis (facultatif) n_t,s	10

Calcul : Le pont
Étape	Valeur	Réf.
Longueur totale2·l_e + (n − 2)·l_i	L = 117.00 m
Travée de rive / travée intérieureenviron 0.8 : les travées de rive équilibrent les travées intérieures	l_e/l_i = 0.80
Élancement de la poutreles caissons de hauteur constante se situent couramment entre environ 16 et 25	l/h = 18.8

Calcul : Caractéristiques des sections transversales
Étape	Valeur	Réf.
Rigidité sur les appuisles zones d’appui plus rigides attirent une plus grande part du moment négatif	I_c,s/I_c,f = 1.24
Inclinaison des âmespar rapport à la verticale, la même dans les deux sections	β_w = 19.5 °

Étape	1En travée	2Sur les appuisl_s = 8.0 m de chaque côté
Aire A_c m²contour moins la cellule	6.455	7.659
Hauteur du centre de gravité y_G mmau-dessus de la face inférieure	1’559	1’410
Moment d’inertie I_c m⁴	5.089	6.294
Module de section, fibre supérieure W_t m³I_c/(h − y_G)	6.051	6.357
Module de section, fibre inférieure W_b m³I_c/y_G	3.264	4.464
Rendement de la section ρI_c/(A_c·y_t·y_b)	0.60	0.59
Poids propre g₁ kN/mγ·A_c	161.4	191.5

Calcul : Charges permanentes
Étape	Valeur	Réf.
Poids propre de la poutre en travéeγ·A_c,f	g_1,f = 161.4 kN/m
Poids propre sur les appuisγ·A_c,ssur l_s = 8.0 m de chaque côté de chaque appui intermédiaire	g_1,s = 191.5 kN/m
Bordures et parapets	g_2,e = 10.0 kN/m
Glissières de sécurité	g_2,b = 2.0 kN/m
RevêtementB_r·e_r·γ_r	g_2,r = 25.2 kN/m
Autres charges permanentesg_2,e + g_2,b + g_2,r	g₂ = 37.2 kN/m
Toutes les charges permanentes en travéeg_1,f + g₂	g_k,f = 198.6 kN/m
Toutes les charges permanentes sur les appuisg_1,s + g₂	g_k,s = 228.7 kN/m

Calcul : Trafic routier
Étape	Valeur	Réf.
Largeur de l’aire résiduelleB_r − n_l·w_l	b_r = 1.50 m
Charge de trafic uniformément répartie sur la poutreα_q·(Σ q_k,i·w_l + q_kr·b_r)toute la chaussée chargée, la poutre reprend toute la largeur	q_k = 41.2 kN/m
Ensemble des tandemsα_Q·Σ 2·Q_k,ideux essieux espacés de 1.2 m dans chaque voie, côte à côte	Q_k = 1’080 kN

Calcul : Charges de dimensionnement
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul de la charge uniformément répartieγ_G·g_k + γ_Q·q_k	(g + q)_d = 329.8 kN/m
Valeur de calcul de la charge des tandemsγ_Q·Q_k	Q_d = 1’620 kN

Calcul : Valeurs de calcul des moments de la poutre continue
Étape	1Travée de rivex = 14.3 m	2Dernier appui intermédiairex = 81.0 m	3Travée intérieurex = 58.5 m
Charges permanentes, valeur caractéristique M_g MNmg_k,f sur chaque travée, g_k,s sur l_s	17.1	-35.5	15.8
Trafic uniformément réparti, valeur caractéristique M_q MNmq_k sur les travées qui le rendent maximal	5.4	-8.2	5.7
Tandems, valeur caractéristique M_Q MNmQ_k à la position la plus défavorable	7.7	-4.5	7.6
Valeur de calcul du moment M_d MNmγ_G·M_g + γ_Q·(M_q + M_Q)	42.8	-66.9	41.2

Calcul : Estimation rapide : une travée intérieure encastrée aux deux extrémités
Étape	Valeur	Réf.
Moment positif maximal(g + q)_d·l_i²/24 + Q_d·l_i/8analyse de la poutre continue : 41.2 MNm	M_d,f = 36.9 MNm
Moment négatif sur les appuis−(g + q)_d·l_i²/12 − Q_d·l_i/8analyse de la poutre continue : -66.9 MNm	M_d,s = -64.8 MNm

Calcul : Estimation rapide de l’acier de précontrainte
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul de la limite d’écoulement de l’acier de précontraintef_p0,1k/γ_s	f_pd = 1’304.3 N/mm²	§ 2.4.2.5 (5)

Étape	1Travée de rivex = 14.3 m	2Dernier appui intermédiairex = 81.0 m	3Travée intérieurex = 58.5 m
Charges permanentes, valeur caractéristique \|M_g,k\| MNmd’après le tableau ci-dessus	17.1	35.5	15.8
Bras de levier, première estimation z mm0.8·h	1’920	1’920	1’920
Acier de précontrainte, première estimation A_p,est mm²\|M_g,k\|/(z·f_pd)	6’836	14’159	6’297
Torons, première estimation n_estA_p,est/A_p1	45.6	94.4	42.0

Calcul : Valeurs de calcul des résistances
Étape	Valeur	Réf.
Bétonη_fc·η_t·f_ck/γ_cη_fc = (40/f_ck)^(1/3) ≤ 1 (26)	f_cd = 26.67 N/mm²	§ 2.4.2.3 (2)
Acier d’armature passivef_yk/γ_s	f_sd = 434.8 N/mm²	§ 2.4.2.5 (4)
Acier de précontraintef_p0,1k/γ_s	f_pd = 1’304.3 N/mm²	§ 2.4.2.5 (5)

Calcul : Largeurs de participation des dalles comprimées
Étape	Valeur	Réf.
Travée de rive : dalle supérieure2·(b_w + b_eff,out + b_eff,in) ≤ Bl₀ = 30.60 m (4.1.3.3.3) ; porte-à-faux 3’000, intérieur 2’800 mm de chaque côté d’une âme ; section en travée	b_eff,t = 12’500 mm	§ 4.1.3.3.2 (19), (20)
Dernier appui intermédiaire : dalle inférieure2·(b_w + b_eff,i), b_eff,i = 0.2·b_i + 0.1·l₀ ≤ 0.2·l₀ ≤ b_il₀ = 12.15 m (4.1.3.3.3), b_i = 2’109 mm, la moitié de la dalle entre les âmes ; section sur appui	b_eff,b = 4’374 mm	§ 4.1.3.3.2 (19), (20)
Travée intérieure : dalle supérieure2·(b_w + b_eff,out + b_eff,in) ≤ Bl₀ = 31.50 m (4.1.3.3.3) ; porte-à-faux 3’000, intérieur 2’800 mm de chaque côté d’une âme ; section en travée	b_eff,t = 12’500 mm	§ 4.1.3.3.2 (19), (20)

Calcul : Vérification 1 — précontrainte à mi-travée: travée de rive, x = 14.3 m
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul du momentmoment positif, section en travée : t_t = 280, b_w = 450 mm	M_d = 42.8 MNm
Hauteur statique des câblesh − y_p,f	d_p = 2’200 mm
Bras de levier des câblesd_p − profondeur de la résultante de compressioncompression dans la dalle supérieure	z_p = 2’170 mm
Acier de précontrainte nécessaire(M_d − A_s·f_sd·z_s)/(f_pd·z_p)	A_p,req = 15’101 mm²	§ 4.1.5.5.1
Torons nécessairesA_p,req/A_p1	n_req = 100.7
Câbles nécessaires2·⌈n_req/(2·n_s)⌉sur 19 torons, la moitié dans chaque âme	n_t,req = 6
Acier de précontrainte choisin_t·n_s·A_p1	A_p = 17’100 mm²
Bras de levier avec l’acier choisile bloc comprimé de A_p·f_pdcompression dans la dalle supérieure	z_p = 2’167 mm
Résistance du coupleA_p·f_pd·z_p + A_s·f_sd·z_s	M_Rd = 48.3 MNm
Valeur de calcul du moment comparée à la résistance du coupleM_d/M_Rd	η = 0.885 · VérifiéTaux d’utilisation : 88 %	§ 4.1.5.5.1
Hauteur de la zone compriméea/0.85, a étant la hauteur du blocdalle 280 mm d’épaisseur	x = 79 mm
Hauteur de la zone comprimée suffisamment faible pour une section ductile(x/d_p)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.072 · VérifiéTaux d’utilisation : 7 %	§ 4.1.4.2.6

Calcul : Vérification 2 — précontrainte sur l’appui: dernier appui intermédiaire, x = 81.0 m
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul du momentmoment négatif, section sur appui : t_b,s = 450, b_w,s = 550 mm	M_d = -66.9 MNm
Hauteur statique des câblesh − y_p,s	d_p = 2’150 mm
Bras de levier des câblesd_p − profondeur de la résultante de compressioncompression dans la dalle inférieure	z_p = 2’007 mm
Acier de précontrainte nécessaire(M_d − A_s·f_sd·z_s)/(f_pd·z_p)	A_p,req = 25’565 mm²	§ 4.1.5.5.1
Torons nécessairesA_p,req/A_p1	n_req = 170.4
Câbles nécessaires2·⌈n_req/(2·n_s)⌉sur 19 torons, la moitié dans chaque âme	n_t,req = 10
Acier de précontrainte choisin_t·n_s·A_p1	A_p = 28’500 mm²
Bras de levier avec l’acier choisile bloc comprimé de A_p·f_pdcompression dans la dalle inférieure	z_p = 1’991 mm
Résistance du coupleA_p·f_pd·z_p + A_s·f_sd·z_s	M_Rd = 74.0 MNm
Valeur de calcul du moment comparée à la résistance du coupleM_d/M_Rd	η = 0.904 · VérifiéTaux d’utilisation : 90 %	§ 4.1.5.5.1
Hauteur de la zone compriméea/0.85, a étant la hauteur du blocdalle 450 mm d’épaisseur	x = 375 mm
Hauteur de la zone comprimée suffisamment faible pour une section ductile(x/d_p)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.349 · VérifiéTaux d’utilisation : 35 %	§ 4.1.4.2.6

Calcul : Vérification 3 — précontrainte à mi-travée: travée intérieure, x = 58.5 m
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul du momentmoment positif, section en travée : t_t = 280, b_w = 450 mm	M_d = 41.2 MNm
Hauteur statique des câblesh − y_p,f	d_p = 2’200 mm
Bras de levier des câblesd_p − profondeur de la résultante de compressioncompression dans la dalle supérieure	z_p = 2’172 mm
Acier de précontrainte nécessaire(M_d − A_s·f_sd·z_s)/(f_pd·z_p)	A_p,req = 14’556 mm²	§ 4.1.5.5.1
Torons nécessairesA_p,req/A_p1	n_req = 97.0
Câbles nécessaires2·⌈n_req/(2·n_s)⌉sur 19 torons, la moitié dans chaque âme	n_t,req = 6
Acier de précontrainte choisin_t·n_s·A_p1	A_p = 17’100 mm²
Bras de levier avec l’acier choisile bloc comprimé de A_p·f_pdcompression dans la dalle supérieure	z_p = 2’167 mm
Résistance du coupleA_p·f_pd·z_p + A_s·f_sd·z_s	M_Rd = 48.3 MNm
Valeur de calcul du moment comparée à la résistance du coupleM_d/M_Rd	η = 0.853 · VérifiéTaux d’utilisation : 85 %	§ 4.1.5.5.1
Hauteur de la zone compriméea/0.85, a étant la hauteur du blocdalle 280 mm d’épaisseur	x = 79 mm
Hauteur de la zone comprimée suffisamment faible pour une section ductile(x/d_p)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.072 · VérifiéTaux d’utilisation : 7 %	§ 4.1.4.2.6

Comment ce module est vérifié

Contrôlé chiffre par chiffre au regard de la SIA 262:2025 et vérifié à l’aide de calculs indépendants utilisés sur des projets réels, avant sa publication.

Questions

Pourquoi une travée de rive d’environ 0.8 fois une travée intérieure ?

Sous une charge uniformément répartie, ce rapport rend les moments sur appui des travées de rive à peu près égaux à ceux des travées intérieures.

Puis-je dimensionner avec la travée bi-encastrée ?

Non. Elle néglige la rotation des appuis sous un trafic dissymétrique et sous-estime le moment positif d’une travée intérieure. Dans l’exemple de calcul, elle donne 36.9 MNm contre 41.2 MNm selon l’analyse de la poutre continue, qui est déterminante.

Puis-je imprimer le calcul ?

Le calcul complet s’affiche à l’écran, gratuitement et sans compte. Une note de calcul A4 prête à imprimer est incluse dans l’abonnement Basic.

Voir aussi

Norme : SIA 262:2025 · Page mise à jour : 8 novembre 2026

Pont-caisson, prédimensionnement longitudinal selon la SIA 262

Élément

À propos de cette vérification

Ce qui est vérifié

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Hypothèses et limites

Exemple de calcul

Comment ce module est vérifié

Questions

Pourquoi une travée de rive d’environ 0.8 fois une travée intérieure ?

Puis-je dimensionner avec la travée bi-encastrée ?

Puis-je imprimer le calcul ?

Voir aussi

Élément

À propos de cette vérification

Ce qui est vérifié

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Hypothèses et limites

Exemple de calcul

Comment ce module est vérifié

Questions

Pourquoi une travée de rive d’environ 0.8 fois une travée intérieure ?

Puis-je dimensionner avec la travée bi-encastrée ?

Puis-je imprimer le calcul ?

Voir aussi

Pourquoi une travée de rive d’environ 0.8 fois une travée intérieure ?

Puis-je dimensionner avec la travée bi-encastrée ?

Puis-je imprimer le calcul ?