Stahlfachwerk mit konstanter Höhe nach SIA 263
Berechnet ein Stahlfachwerk mit konstanter Höhe im Grenzzustand der Tragsicherheit und weist jeden Stab nach SIA 263:2013 nach: die Gurtstäbe, Diagonalen und Vertikalen unter Zug oder unter Druck mit Knicken sowie die Durchbiegung. Jeder Schritt zeigt seine Formel und die Ziffer der Norm, aus der er stammt.
Expert SIA 263:2013
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Dieses Modul ist ab dem Expert-Abonnement enthalten, mit seinem Berechnungsbericht.
Über diesen Nachweis
Ziffern, Berechnungsbeispiel und Fragen
Berechnet ein Stahlfachwerk mit konstanter Höhe im Grenzzustand der Tragsicherheit und weist jeden Stab nach SIA 263:2013 nach: die Gurtstäbe, Diagonalen und Vertikalen unter Zug oder unter Druck mit Knicken sowie die Durchbiegung. Jeder Schritt zeigt seine Formel und die Ziffer der Norm, aus der er stammt.
Was nachgewiesen wird
Das Fachwerk als Ganzes
- Geometrie: die Feldlänge a = l/n, das Verhältnis h/l (etwa 1/10 bis 1/15 für eine Vorbemessung) und die Neigung α der ersten Diagonale, wirtschaftlich zwischen 35° und 55°.
- Statische Bestimmtheit: m + 3 = 2j, sodass die Stabkräfte nicht von den Querschnitten abhängen.
- Lasten und Auflagerkräfte: γG · G + γQ · Q in den Knoten, die Eigenlast Ga = Σ A · l · 78.5 kN/m³ und die Auflagerkräfte Av, Ah und Bv.
- Normalkraft in jedem Stab, als Zug oder als Druck.
Jede Stabgruppe (Obergurt, Untergurt, Diagonalen, Vertikalen)
- Querschnittsklasse, Tabellen 5a und 5b, unter Druck, aus dem ungünstigsten Querschnittsteil: Flansch und Steg eines I- oder H-Walzprofils oder die Wände (h − 3t)/t eines Hohlprofils.
- Knickspannungskurven: für ein I-Walzprofil b in der Ebene und c aus der Ebene; a für ein warmgefertigtes Hohlprofil, c für ein kaltgeformtes.
- Zug, Ziffer 4.1.3: NEd ≤ NRd = A · fy/γM1 am Bruttoquerschnitt.
- Knicken (Biegeknicken), Ziffer 4.5.1: NEd ≤ χ · A · fy/γM1, aus λ̄in und λ̄out, wobei das kleinere χ massgebend ist. Für jede Gruppe wird der massgebende Stab angegeben.
- Bei biegesteifen Knoten oder bei Lasten entlang eines Gurts werden die Stäbe auf Druck oder Zug mit Biegung nachgewiesen.
Durchbiegung: die grösste Durchbiegung w, unter Berücksichtigung der Verlängerung und Verkürzung jedes Stabs, verglichen mit wlim = l geteilt durch den von Ihnen eingegebenen Grenzwert.
Was Sie eingeben und was Sie erhalten
Sie geben ein: fy,k aus Tabelle 1 Ihres Exemplars der SIA 263, E und G (Ziffer 3.2.2.1), den Fachwerktyp (Pratt, Howe oder Warren), l, die Höhe h zwischen den Gurtachsen, n, die Lagerung am Untergurt oder am Obergurt sowie gelenkige oder biegesteife Knoten. Für die Lasten: γG, γQ, die charakteristischen Werte gtop, qtop, gbot und qbot pro Meter Spannweite, in den Knoten oder entlang des Gurts, die Eigenlast und bis zu sechs Knotenlasten. Für jede Gruppe: den Querschnitt (I- oder H-Walzprofil, rechteckiges oder rundes Hohlprofil, zwei Winkelprofile oder zwei U-Profile Rücken an Rücken), die Knicklänge in der Ebene und, für die Gurte, den Abstand lout der seitlichen Halterungen. Dann γM1 (Ziffer 4.1.3) und den Grenzwert der Durchbiegung.
Sie erhalten die Stabkräfte, jeden Nachweis mit seiner Ausnutzung und der Angabe erfüllt oder nicht erfüllt sowie die Durchbiegung. Mit dem Expert-Abonnement lässt sich die Berechnung als A4-Berechnungsbericht drucken.
Annahmen und Grenzen
- Das Fachwerk ist ideal: gelenkige Knoten, Stabachsen, die sich in den Knoten schneiden, gerade Stäbe, Lasten in den Knoten.
- Die Knicklänge in der Ebene ist die Systemlänge, was immer auf der sicheren Seite liegt, oder 0.9 l für einen Gurtstab und 0.8 l für eine Diagonale oder Vertikale.
- Aus seiner Ebene knickt der gedrückte Gurt zwischen den seitlichen Halterungen seitlich aus; lout ist auch die Länge für das Kippen eines I-förmigen Gurts.
- Bei Schraubenverbindungen ist zusätzlich der Nettoquerschnitt nachzuweisen; dies erfolgt hier nicht.
- Ein Querschnitt gilt für alle Stäbe einer Gruppe. Die Verbindungen werden nicht bemessen.
Berechnungsbeispiel
Ein Pratt-Fachwerk mit 18 m Spannweite und 2 m Höhe in sechs Feldern, mit gelenkigen Knoten, am Untergurt gelagert und dort in den Knoten mit gbot = 15 kN/m und qbot = 18 kN/m sowie der Eigenlast belastet, mit fy,k = 235 N/mm², Gurten aus I- oder H-Walzprofilen, warmgefertigten Hohlprofilen 150 × 150 × 6.3 mm und 120 × 120 × 6.3 mm für die Diagonalen und Vertikalen, seitlichen Halterungen alle 3000 mm (oben) und 6000 mm (unten) und einem Grenzwert von l/300 unter der veränderlichen Einwirkung. Die folgenden Resultate sind jene des Moduls für sein Berechnungsbeispiel, berechnet beim Erstellen dieser Seite.
| Eingabe | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Charakteristische Fliessgrenze fy,k | 235 N/mm² | § t.1 |
| Elastizitätsmodul E | 210000 N/mm² | § 3.2.2.1 |
| Schubmodul G | 81000 N/mm² | § 3.2.2.1 |
| Art der Ausfachung | Pratt — mit Pfosten, Diagonalen unter Schwerelast auf Zug | |
| Spannweite zwischen den Auflagern l | 18000 mm | |
| Höhe zwischen den Gurtachsen h | 2000 mm | |
| Anzahl Felder n | 6 | |
| Auflagerung | An den Enden des Untergurts | |
| Knoten | Gelenkig — Knoten als Gelenke, die Stäbe tragen nur Normalkraft | |
| Lastbeiwert, ständige Einwirkungen γG | 1.35 | |
| Lastbeiwert, veränderliche Einwirkungen γQ | 1.5 | |
| Übertragung verteilter Lasten auf die Gurte | Nur an den Knoten — über Pfetten oder Querträger | |
| Ständige Last auf dem Obergurt gtop | 0 kN/m | |
| Veränderliche Last am Obergurt qtop | 0 kN/m | |
| Ständige Last auf dem Untergurt gbot | 15 kN/m | |
| Veränderliche Last am Untergurt qbot | 18 kN/m | |
| Eigenlast der Stäbe | Berücksichtigt — aus den Querschnitten berechnet | |
| Anzahl Knotenlasten | 0 | |
| Widerstandsbeiwert γM1 | 1.05 | § 4.1.3 |
| Durchbiegung | Berücksichtigt | |
| Durchbiegung unter | Nur veränderliche Last | |
| Grenzwert der Durchbiegung, Spannweite geteilt durch | 300 | |
| Querschnittstyp | Walzprofil I oder H | |
| Gesamthöhe h | 210 mm | |
| Flanschbreite b | 220 mm | |
| Stegdicke tw | 7 mm | |
| Flanschdicke tf | 11 mm | |
| Ausrundungsradius r | 18 mm | |
| Knicklänge in der Fachwerkebene | Systemlänge zwischen den Knoten | |
| Abstand der seitlichen Halterungen des Gurts lout | 3000 mm | |
| Querschnittstyp | Walzprofil I oder H | |
| Gesamthöhe h | 171 mm | |
| Flanschbreite b | 180 mm | |
| Stegdicke tw | 6 mm | |
| Flanschdicke tf | 9.5 mm | |
| Ausrundungsradius r | 15 mm | |
| Knicklänge in der Fachwerkebene | Systemlänge zwischen den Knoten | |
| Abstand der seitlichen Halterungen des Gurts lout | 6000 mm | |
| Querschnittstyp | Rechteckiges Hohlprofil | |
| Höhe, in der Fachwerkebene h | 150 mm | |
| Breite, quer zur Fachwerkebene b | 150 mm | |
| Wanddicke t | 6.3 mm | |
| Herstellung | Warmgefertigt | |
| Knicklänge in der Fachwerkebene | Systemlänge zwischen den Knoten | |
| Querschnittstyp | Rechteckiges Hohlprofil | |
| Höhe, in der Fachwerkebene h | 120 mm | |
| Breite, quer zur Fachwerkebene b | 120 mm | |
| Wanddicke t | 6.3 mm | |
| Herstellung | Warmgefertigt | |
| Knicklänge in der Fachwerkebene | Systemlänge zwischen den Knoten |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Charakteristische Fliessgrenze | fy,k = 235 N/mm² | § t.1 |
| Tafellängea = l/n | a = 3’000.0 mm | |
| Verhältnis Höhe zu Spannweite1 : 9.0. Übliche Vorbemessung: etwa 1/10 bis 1/15 für ein Fachwerk mit konstanter Höhe. | h/l = 0.1111 | |
| Neigung der DiagonalenDer ersten Diagonale. Eine Neigung zwischen 35° und 55° ist wirtschaftlich. | α = 33.7 ° | |
| Knoten und Stäbem + 3 = 2j: statisch bestimmt — die Kräfte hängen nicht von den Querschnitten ab. | j · m = 14 Knoten · 25 Stäbe | |
| Eigenlast der StäbeΣ A·l·78,5 kN/m³ über alle Stäbe — 1.38 kN/m der Spannweite. | Ga = 24.78 kN | |
| Bemessungswert der gesamten vertikalen LastγG·G + γQ·Q = 1.35·G + 1.50·Q, an allen Knoten. | ΣFd = 884.0 kN | |
| Auflagerkraft am linken Auflager, vertikalFestlager im Knoten b0. | Av = 442.0 kN | |
| Auflagerkraft am linken Auflager, horizontal | Ah = 0.0 kN | |
| Auflagerkraft am rechten AuflagerLoslager im Knoten b6. | Bv = 442.0 kN |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| TC1 — obergurt, t0–t1Druck, Länge 3’000 mm. | NTC1 = -552.1 kN | |
| TC2 — obergurt, t1–t2Druck, Länge 3’000 mm. | NTC2 = -883.4 kN | |
| TC3 — obergurt, t2–t3Druck, Länge 3’000 mm. | NTC3 = -993.8 kN | |
| TC4 — obergurt, t3–t4Druck, Länge 3’000 mm. | NTC4 = -993.8 kN | |
| TC5 — obergurt, t4–t5Druck, Länge 3’000 mm. | NTC5 = -883.4 kN | |
| TC6 — obergurt, t5–t6Druck, Länge 3’000 mm. | NTC6 = -552.1 kN | |
| BC1 — untergurt, b0–b1Nullstab unter dieser Belastung. | NBC1 = 0.0 kN | |
| BC2 — untergurt, b1–b2Zug, Länge 3’000 mm. | NBC2 = 552.1 kN | |
| BC3 — untergurt, b2–b3Zug, Länge 3’000 mm. | NBC3 = 883.4 kN | |
| BC4 — untergurt, b3–b4Zug, Länge 3’000 mm. | NBC4 = 883.4 kN | |
| BC5 — untergurt, b4–b5Zug, Länge 3’000 mm. | NBC5 = 552.1 kN | |
| BC6 — untergurt, b5–b6Nullstab unter dieser Belastung. | NBC6 = 0.0 kN | |
| D1 — diagonalen, t0–b1Zug, Länge 3’606 mm. | ND1 = 663.5 kN | |
| D2 — diagonalen, t1–b2Zug, Länge 3’606 mm. | ND2 = 398.1 kN | |
| D3 — diagonalen, t2–b3Zug, Länge 3’606 mm. | ND3 = 132.7 kN | |
| D4 — diagonalen, b3–t4Zug, Länge 3’606 mm. | ND4 = 132.7 kN | |
| D5 — diagonalen, b4–t5Zug, Länge 3’606 mm. | ND5 = 398.1 kN | |
| D6 — diagonalen, b5–t6Zug, Länge 3’606 mm. | ND6 = 663.5 kN | |
| V1 — vertikalstäbe, b0–t0Druck, Länge 2’000 mm. | NV1 = -370.1 kN | |
| V2 — vertikalstäbe, b1–t1Druck, Länge 2’000 mm. | NV2 = -223.9 kN | |
| V3 — vertikalstäbe, b2–t2Druck, Länge 2’000 mm. | NV3 = -76.7 kN | |
| V4 — vertikalstäbe, b3–t3Druck, Länge 2’000 mm. | NV4 = -2.3 kN | |
| V5 — vertikalstäbe, b4–t4Druck, Länge 2’000 mm. | NV5 = -76.7 kN | |
| V6 — vertikalstäbe, b5–t5Druck, Länge 2’000 mm. | NV6 = -223.9 kN | |
| V7 — vertikalstäbe, b6–t6Druck, Länge 2’000 mm. | NV7 = -370.1 kN |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Obergurt — Querschnittsfläche | A = 6’434 mm² | |
| Obergurt — Trägheitsmoment in der Ebene | Iin = 54’093’844 mm⁴ | |
| Obergurt — Trägheitsmoment aus der Ebene | Iout = 19’542’438 mm⁴ | |
| Obergurt — Trägheitsradien | iin · iout = 91.7 · 55.1 mm | |
| Obergurt — Flansch c/tfGrenzwerte 9.0 · 10.0 · 14.0 für die Klassen 1, 2, 3 unter Druck. | – = 8.0 | § t.5a |
| Obergurt — Steg c/twGrenzwerte 33.0 · 38.0 · 42.0 für die Klassen 1, 2, 3 unter Druck. | – = 21.7 | § t.5a |
| Obergurt — QuerschnittsklasseUnter Druck, die ungünstigste Wand. | – = Klasse 1 | § t.5a |
| Obergurt — KnickspannungskurvenWalzprofil I: b um die starke Achse (in der Ebene), c um die schwache. | – = in der Ebene b · aus der Ebene c | |
| Obergurt — Knicklängenbeiwert in der EbeneDie Systemlänge. | βin = 1.00 | |
| Obergurt — Knicklänge aus der EbeneDer Abstand der seitlichen Halterungen. | lK,out = 3’000 mm |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| TC1 — KnickenNEd ≤ χ·A·fy/γM1 | η = 0.481 · erfüllt48 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.5.1 |
| TC2 — KnickenNEd ≤ χ·A·fy/γM1 | η = 0.769 · erfüllt77 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.5.1 |
| TC3 — KnickenNEd ≤ χ·A·fy/γM1 | η = 0.865 · erfüllt87 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.5.1 |
| TC4 — KnickenNEd ≤ χ·A·fy/γM1 | η = 0.865 · erfüllt87 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.5.1 |
| TC5 — KnickenNEd ≤ χ·A·fy/γM1 | η = 0.769 · erfüllt77 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.5.1 |
| TC6 — KnickenNEd ≤ χ·A·fy/γM1 | η = 0.481 · erfüllt48 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.5.1 |
| Obergurt — massgebender Stabl = 3’000 mm; lK,in = 3’000 mm, λ̄in = 0.348, χin = 0.946 (Kurve b); lK,out = 3’000 mm, λ̄out = 0.580, χout = 0.797 (Kurve c). | – = TC3 | § 4.5.1 |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Untergurt — Querschnittsfläche | A = 4’525 mm² | |
| Untergurt — Trägheitsmoment in der Ebene | Iin = 25’101’340 mm⁴ | |
| Untergurt — Trägheitsmoment aus der Ebene | Iout = 9’244’525 mm⁴ | |
| Untergurt — Trägheitsradien | iin · iout = 74.5 · 45.2 mm | |
| Untergurt — Flansch c/tfGrenzwerte 9.0 · 10.0 · 14.0 für die Klassen 1, 2, 3 unter Druck. | – = 7.6 | § t.5a |
| Untergurt — Steg c/twGrenzwerte 33.0 · 38.0 · 42.0 für die Klassen 1, 2, 3 unter Druck. | – = 20.3 | § t.5a |
| Untergurt — QuerschnittsklasseUnter Druck, die ungünstigste Wand. | – = Klasse 1 | § t.5a |
| Untergurt — KnickspannungskurvenWalzprofil I: b um die starke Achse (in der Ebene), c um die schwache. | – = in der Ebene b · aus der Ebene c | |
| Untergurt — Knicklängenbeiwert in der EbeneDie Systemlänge. | βin = 1.00 | |
| Untergurt — Knicklänge aus der EbeneDer Abstand der seitlichen Halterungen. | lK,out = 6’000 mm |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Untergurt — Bemessungswert des ZugwiderstandsA·fy/γM1 am Bruttoquerschnitt. Bei geschraubten Verbindungen muss der NETTOquerschnitt ebenfalls nachgewiesen werden — hier nicht durchgeführt. | NRd = 1’012.8 kN | § 4.1.3 |
| BC2 — ZugNEd ≤ NRd | η = 0.545 · erfüllt55 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.1.3 |
| BC3 — ZugNEd ≤ NRd | η = 0.872 · erfüllt87 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.1.3 |
| BC4 — ZugNEd ≤ NRd | η = 0.872 · erfüllt87 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.1.3 |
| BC5 — ZugNEd ≤ NRd | η = 0.545 · erfüllt55 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.1.3 |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Diagonalen — Querschnittsfläche | A = 3’621 mm² | |
| Diagonalen — Trägheitsmoment in der Ebene | Iin = 12’486’868 mm⁴ | |
| Diagonalen — Trägheitsmoment aus der Ebene | Iout = 12’486’868 mm⁴ | |
| Diagonalen — Trägheitsradien | iin · iout = 58.7 · 58.7 mm | |
| Diagonalen — Wand (h − 3t)/tGrenzwerte 33.0 · 38.0 · 42.0 für die Klassen 1, 2, 3 unter Druck. | – = 20.8 | § t.5a |
| Diagonalen — Wand (b − 3t)/tGrenzwerte 33.0 · 38.0 · 42.0 für die Klassen 1, 2, 3 unter Druck. | – = 20.8 | § t.5a |
| Diagonalen — QuerschnittsklasseUnter Druck, die ungünstigste Wand. | – = Klasse 1 | § t.5a |
| Diagonalen — KnickspannungskurvenWarmgefertigtes Hohlprofil: a. | – = in der Ebene a · aus der Ebene a | |
| Diagonalen — Knicklängenbeiwert in der EbeneDie Systemlänge. | βin = 1.00 |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Diagonalen — Bemessungswert des ZugwiderstandsA·fy/γM1 am Bruttoquerschnitt. Bei geschraubten Verbindungen muss der NETTOquerschnitt ebenfalls nachgewiesen werden — hier nicht durchgeführt. | NRd = 810.5 kN | § 4.1.3 |
| D1 — ZugNEd ≤ NRd | η = 0.819 · erfüllt82 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.1.3 |
| D2 — ZugNEd ≤ NRd | η = 0.491 · erfüllt49 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.1.3 |
| D3 — ZugNEd ≤ NRd | η = 0.164 · erfüllt16 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.1.3 |
| D4 — ZugNEd ≤ NRd | η = 0.164 · erfüllt16 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.1.3 |
| D5 — ZugNEd ≤ NRd | η = 0.491 · erfüllt49 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.1.3 |
| D6 — ZugNEd ≤ NRd | η = 0.819 · erfüllt82 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.1.3 |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Vertikalstäbe — Querschnittsfläche | A = 2’865 mm² | |
| Vertikalstäbe — Trägheitsmoment in der Ebene | Iin = 6’192’443 mm⁴ | |
| Vertikalstäbe — Trägheitsmoment aus der Ebene | Iout = 6’192’443 mm⁴ | |
| Vertikalstäbe — Trägheitsradien | iin · iout = 46.5 · 46.5 mm | |
| Vertikalstäbe — Wand (h − 3t)/tGrenzwerte 33.0 · 38.0 · 42.0 für die Klassen 1, 2, 3 unter Druck. | – = 16.0 | § t.5a |
| Vertikalstäbe — Wand (b − 3t)/tGrenzwerte 33.0 · 38.0 · 42.0 für die Klassen 1, 2, 3 unter Druck. | – = 16.0 | § t.5a |
| Vertikalstäbe — QuerschnittsklasseUnter Druck, die ungünstigste Wand. | – = Klasse 1 | § t.5a |
| Vertikalstäbe — KnickspannungskurvenWarmgefertigtes Hohlprofil: a. | – = in der Ebene a · aus der Ebene a | |
| Vertikalstäbe — Knicklängenbeiwert in der EbeneDie Systemlänge. | βin = 1.00 |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| V1 — KnickenNEd ≤ χ·A·fy/γM1 | η = 0.616 · erfüllt62 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.5.1 |
| V2 — KnickenNEd ≤ χ·A·fy/γM1 | η = 0.373 · erfüllt37 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.5.1 |
| V3 — KnickenNEd ≤ χ·A·fy/γM1 | η = 0.128 · erfüllt13 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.5.1 |
| V4 — KnickenNEd ≤ χ·A·fy/γM1 | η = 0.004 · erfüllt0 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.5.1 |
| V5 — KnickenNEd ≤ χ·A·fy/γM1 | η = 0.128 · erfüllt13 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.5.1 |
| V6 — KnickenNEd ≤ χ·A·fy/γM1 | η = 0.373 · erfüllt37 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.5.1 |
| V7 — KnickenNEd ≤ χ·A·fy/γM1 | η = 0.616 · erfüllt62 % des Tragwiderstands ausgenutzt | § 4.5.1 |
| Vertikalstäbe — massgebender Stabl = 2’000 mm; lK,in = 2’000 mm, λ̄in = 0.458, χin = 0.937 (Kurve a); lK,out = 2’000 mm, λ̄out = 0.458, χout = 0.937 (Kurve a). | – = V1 | § 4.5.1 |
| Schritt | Wert | Ref. |
|---|---|---|
| Grösste DurchbiegungAm Knoten b3, unter der veränderlichen charakteristischen Last — die Verlängerung und Verkürzung jedes Stabs, aus derselben Steifigkeitsberechnung. | w = 15.05 mm | |
| Grenzwertl/300 | wlim = 60.00 mm | |
| Durchbiegungw ≤ wlim | η = 0.251 · erfüllt25 % des Tragwiderstands ausgenutzt |
Wie dieses Modul geprüft wird
Vor der Veröffentlichung Ziffer für Ziffer anhand der SIA 263:2013 sowie mit unabhängigen, in realen Projekten verwendeten Berechnungen geprüft.
Fragen
Warum ist beim Obergurt die Richtung aus der Ebene massgebend?
Seine seitlichen Halterungen liegen weiter auseinander als seine Knoten, und ein I-Walzprofil knickt um seine schwache Achse nach Knickspannungskurve c aus. Im Berechnungsbeispiel ist λ̄out = 0.580 gegenüber λ̄in = 0.348.
Hängen die Stabkräfte von den Querschnitten ab?
Nur über die Eigenlast, die aus den Querschnitten berechnet wird. Das Fachwerk ist statisch bestimmt, die Stabkräfte folgen also aus dem Gleichgewicht.
Welches Abonnement enthält dieses Modul?
Das Expert-Abonnement, mit dem zugehörigen Berechnungsbericht.
Siehe auch
- Stahl, Fachwerk: Dreieckig
- Stahl, Druck: Walzprofil
- Stahl, Fachwerk: alle Formen
- SIA 263: Module und Ziffern
Norm: SIA 263:2013 · Seite aktualisiert: 29. Oktober 2026