Proprietà dei materiali, comuni a tutte le verifiche. La sezione non è comune: la SIA 263 la classifica in base alle sollecitazioni; appartiene quindi a ogni verifica e compare con essa.
Verifica l’interazione tra uno sforzo normale e uno sforzo di taglio su un profilato laminato a I o ad H con doppia simmetria, secondo la SIA 263:2013: la classe dalla geometria, poi lo sforzo normale e lo sforzo di taglio. Ogni passaggio mostra la sua formula e la cifra della norma da cui deriva.
Inserisce fy,k e τy,k dalla tabella 1 del Suo esemplare della SIA 263, per il tipo di acciaio e lo spessore della lamiera, le cinque dimensioni del profilato, lo stato di tensione normale nella sezione per la classe (compressione uniforme, flessione semplice attorno all’asse forte, oppure α e ψ per l’anima), γM1 (cifra 4.1.3), e NEd e VEd in valore assoluto.
Ottiene le caratteristiche della sezione, la classe, il modello di resistenza, le due resistenze e il grado di utilizzazione di ciascuna verifica, con l’esito verifica soddisfatta o verifica non soddisfatta, e un disegno del profilato. Con l’abbonamento Basic si stampa come nota di calcolo A4.
Un profilato laminato con h = 250 mm, b = 260 mm, tw = 7.5 mm, tf = 12.5 mm e r = 24 mm (un HEA 260) con fy,k = 235 N/mm², classificato sotto compressione uniforme, soggetto a NEd = 1’200 kN e VEd = 200 kN. I risultati seguenti sono quelli del modulo per il suo esempio di calcolo, calcolati alla creazione di questa pagina.
| Dato | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Limite di snervamento caratteristico fy,k | 235 N/mm² | § t.1 |
| Limite di snervamento caratteristico a taglio τy,k | 135 N/mm² | § t.1 |
| Altezza totale h | 250 mm | |
| Larghezza dell’ala b | 260 mm | |
| Spessore dell’anima tw | 7.5 mm | |
| Spessore dell’ala tf | 12.5 mm | |
| Raggio di raccordo r | 24 mm | |
| Tensione normale sulla sezione | Compressione uniforme | § t.5a |
| Coefficiente di resistenza γM1 | 1.05 | § 4.1.3 |
| Valore di dimensionamento dello sforzo normale NEd | 1200 kN | |
| Valore di dimensionamento dello sforzo di taglio VEd | 200 kN |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Limite di snervamento caratteristico | fy,k = 235 N/mm² | § t.1 |
| Limite di snervamento caratteristico a taglioRipreso dalla tabella 1, non dedotto. | τy,k = 135 N/mm² | § t.1 |
| Coefficiente di resistenza | γM1 = 1.05 | § 4.1.3 |
| AreaLamiere più quattro raccordi di (1 − π/4)·r². Entro lo 0,06 % rispetto alle tabelle dei profilati pubblicate per un HEA 340, un HEA 260 e un IPE 300. | A = 8’682 mm² | |
| Area di taglioAv = A − 2·b·tf + (tw + 2r)·tf | Av = 2’876 mm² | § (42a) |
| Momento d’inerzia | Iy = 104’539’541 mm⁴ | |
| Coefficiente del materialeε = √(235/fy,k) | ε = 1.0000 | § t.5a |
| Classe della sezioneCalcolata a partire dalle larghezze delle parti piane e per compressione uniforme nelle verifiche 1 e 2. L’anima, in egual misura con l’ala, è determinante. | – = 1 | § t.4 |
| Modello di resistenza | PLASTICO. La tabella 4 ammette una resistenza plastica per una sezione di classe 1 — la sezione può quindi ridistribuire le sollecitazioni e si applicano i modelli plastici. Per un profilato laminato a I questa resistenza plastica è quella NON RIDOTTA: nessuna interazione è applicata; N e V sono quindi verificati separatamente nelle verifiche 3 e 4. | § t.4 |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Anima — snellezzac = h − 2·tf − 2·r, tra i piedi dei raccordi. classe 3: 42ε/(0,67+0,33ψ) [ψ ≥ −1] | cw/tw = 23.60 | § t.5a |
| Anima — è di classe 3 o migliore?cw/tw ≤ 42.0 | η = 0.562 · verifica soddisfatta56 % della resistenza utilizzata | § t.5a |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Ala — snellezzac = (b − tw)/2 − r, dal piede del raccordo al bordo libero. | cf/tf = 8.18 | § t.5b |
| Parte sporgente dell’ala — è di classe 3 o migliore?cf/tf ≤ 14.0 | η = 0.584 · verifica soddisfatta58 % della resistenza utilizzata | § t.5b |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Resistenza plastica allo sforzo normaleNpl = fy,k·A, non ridotta — nulla ne viene dedotto per il taglio. | Npl = 2’040.3 kN | |
| Sforzo normale, senza riduzione dovuta al taglioNEd ≤ Npl/γM1 | η = 0.618 · verifica soddisfatta62 % della resistenza utilizzata |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Resistenza a taglioVR = τy,k·Av, anch’essa non ridotta. | VR = 388.2 kN | § (41) |
| Sforzo di taglio, senza riduzione per lo sforzo normaleVEd ≤ VR/γM1 | η = 0.541 · verifica soddisfatta54 % della resistenza utilizzata | § (41) |
| Tensione di confronto elastica, a titolo informativoRisultato della verifica elastica nel punto determinante, da confrontare con 223.8 N/mm². Non è la verifica per una sezione di classe 1, ma un utile controllo di plausibilità: se il margine è ampio, la regola «senza riduzione» non viene affatto utilizzata.non utilizzato | σg,Ed = 236.16 N/mm² |
Controllato cifra per cifra rispetto alla SIA 263:2013 e confrontato con calcoli indipendenti utilizzati su progetti reali, prima della pubblicazione.
Il calcolo plastico, svolto fino in fondo, dà una riduzione così piccola che la SIA 263 non ne applica alcuna. Il taglio è portato dall’anima e lo sforzo normale in gran parte dalle ali, quindi i due si contendono appena lo stesso materiale. In una sezione rettangolare piena si contendono il materiale ovunque, e il modulo della sezione rettangolare riduce la resistenza.
È indicata a titolo di riferimento e non viene utilizzata per una sezione di classe 1. Nell’esempio di calcolo vale 236.2 N/mm² contro 223.8 N/mm², quindi il risultato si basa sulla resistenza plastica che la classe consente.
Il calcolo completo è visualizzato sullo schermo, gratuitamente e senza account. Una nota di calcolo A4 pronta per la stampa è inclusa nell’abbonamento Basic.
Norma: SIA 263:2013 · Pagina aggiornata: 27 ottobre 2026