Material properties, shared by every verification. The cross-section is not shared: SIA 263 classifies it from the internal forces, so it belongs to each verification and appears with it.
Vérifie l’interaction d’un effort normal et d’un effort tranchant sur un profilé laminé en I ou en H doublement symétrique, selon la SIA 263:2013 : la classe tirée de la géométrie, puis l’effort normal et l’effort tranchant. Chaque étape présente sa formule et le chiffre de la norme dont elle découle.
Vous saisissez fy,k et τy,k tirées du tableau 1 de votre exemplaire de la SIA 263, pour la nuance d’acier et l’épaisseur de tôle, les cinq dimensions du profilé, la répartition des contraintes normales dans la section pour la classification (compression uniforme, flexion simple selon l’axe fort, ou α et ψ pour l’âme), γM1 (chiffre 4.1.3), ainsi que NEd et VEd en valeur absolue.
Vous obtenez les valeurs de section, la classe, le modèle de résistance, les deux résistances et le taux d’utilisation de chaque vérification avec la mention Vérifié ou Non vérifié, ainsi qu’un dessin du profilé. Avec l’abonnement Basic, le calcul s’imprime sous forme de note de calcul A4.
Un profilé laminé avec h = 250 mm, b = 260 mm, tw = 7.5 mm, tf = 12.5 mm et r = 24 mm (un HEA 260), fy,k = 235 N/mm², classé sous compression uniforme, avec NEd = 1 200 kN et VEd = 200 kN. Les résultats ci-dessous sont ceux du module pour son exemple de calcul, calculés lors de la génération de cette page.
| Donnée | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Limite d’élasticité caractéristique fy,k | 235 N/mm² | § t.1 |
| Limite caractéristique d’élasticité en cisaillement τy,k | 135 N/mm² | § t.1 |
| Hauteur totale h | 250 mm | |
| Largeur de l’aile b | 260 mm | |
| Épaisseur de l’âme tw | 7.5 mm | |
| Épaisseur de l’aile tf | 12.5 mm | |
| Rayon de raccordement r | 24 mm | |
| Contrainte normale dans la section | Compression uniforme | § t.5a |
| Facteur de résistance γM1 | 1.05 | § 4.1.3 |
| Valeur de dimensionnement de l’effort normal NEd | 1200 kN | |
| Valeur de dimensionnement de l’effort tranchant VEd | 200 kN |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Limite d’élasticité caractéristique | fy,k = 235 N/mm² | § t.1 |
| Limite caractéristique d’élasticité en cisaillementReprise du tableau 1, non déduite. | τy,k = 135 N/mm² | § t.1 |
| Facteur de résistance | γM1 = 1.05 | § 4.1.3 |
| AireTôles plus quatre congés de (1 − π/4)·r². À 0,06 % près des tableaux de profilés publiés pour un HEA 340, un HEA 260 et un IPE 300. | A = 8’682 mm² | |
| Aire efficace de cisaillementAv = A − 2·b·tf + (tw + 2r)·tf | Av = 2’876 mm² | § (42a) |
| Moment d’inertie | Iy = 104’539’541 mm⁴ | |
| Facteur de réduction lié à la limite d’élasticitéε = √(235/fy,k) | ε = 1.0000 | § t.5a |
| Classe de sectionCalculée à partir des largeurs des parties planes ; sollicitation : compression uniforme dans les vérifications 1 et 2. L’âme et l’aile sont déterminantes à égalité. | – = 1 | § t.4 |
| Modèle de résistance | PLASTIQUE. Le tableau 4 admet une résistance plastique pour une section de classe 1 : la section peut redistribuer les efforts et les modèles plastiques s’appliquent. Pour un profilé laminé en I, cette résistance plastique est la résistance NON RÉDUITE : aucune interaction n’est appliquée ; N et V sont donc vérifiés séparément dans les vérifications 3 et 4. | § t.4 |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Âme — élancementc = h − 2·tf − 2·r, entre les pieds des congés. classe 3 : 42ε/(0,67+0,33ψ) [ψ ≥ −1] | cw/tw = 23.60 | § t.5a |
| Âme — est-elle de classe 3 ou meilleure ?cw/tw ≤ 42.0 | η = 0.562 · VérifiéTaux d’utilisation : 56 % | § t.5a |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Aile — élancementc = (b − tw)/2 − r, de l’extrémité du congé au bord libre. | cf/tf = 8.18 | § t.5b |
| Partie en porte-à-faux de l’aile — est-elle de classe 3 ou meilleure ?cf/tf ≤ 14.0 | η = 0.584 · VérifiéTaux d’utilisation : 58 % | § t.5b |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Résistance plastique à l’effort normalNpl = fy,k·A, non réduite — rien n’en est déduit pour l’effort tranchant. | Npl = 2’040.3 kN | |
| Effort normal, sans réduction due à l’effort tranchantNEd ≤ Npl/γM1 | η = 0.618 · VérifiéTaux d’utilisation : 62 % |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Résistance à l’effort tranchantVR = τy,k·Av, également non réduite. | VR = 388.2 kN | § (41) |
| Effort tranchant, sans réduction due à l’effort normalVEd ≤ VR/γM1 | η = 0.541 · VérifiéTaux d’utilisation : 54 % | § (41) |
| Contrainte de comparaison élastique, pour informationRésultat de la vérification élastique au point déterminant, à comparer à 223.8 N/mm². Ce n’est pas la vérification applicable à une section de classe 1, mais un contrôle de plausibilité utile : si cette valeur est confortable, la règle « sans réduction » n’est pas du tout mise à contribution.non utilisé | σg,Ed = 236.16 N/mm² |
Contrôlé chiffre par chiffre au regard de la SIA 263:2013 et vérifié à l’aide de calculs indépendants utilisés sur des projets réels, avant sa publication.
Le calcul plastique, mené jusqu’au bout, donne une réduction si faible que la SIA 263 n’en applique pas. L’effort tranchant se concentre dans l’âme et l’effort normal est repris en grande partie par les ailes : les deux ne se disputent guère la même matière. Dans une section rectangulaire pleine, ils se la disputent partout, et le module de la section rectangulaire réduit la résistance.
Elle est indiquée à titre de référence et n’est pas utilisée pour une section de classe 1. Dans l’exemple de calcul, elle vaut 236.2 N/mm² contre 223.8 N/mm² : le résultat repose donc sur la résistance plastique que permet la classe.
Le calcul complet s’affiche à l’écran, gratuitement et sans compte. Une note de calcul A4 prête à imprimer est incluse dans l’abonnement Basic.
Norme : SIA 263:2013 · Page mise à jour : 27 octobre 2026