Material properties, shared by every verification. The cross-section is not shared: SIA 263 classifies it from the internal forces, so it belongs to each verification and appears with it.
Vérifie un profilé laminé en I ou en H, ou un autre type de section courant, sous un effort normal centré à l’état-limite ultime, selon la SIA 263:2013 : la classe de section, le flambage par flexion selon les deux axes, chacun avec sa propre courbe de flambage, la résistance de la section et l’élancement limite. Chaque étape présente sa formule et le chiffre de la norme dont elle découle.
Vous saisissez fy,k et fu,k tirées du tableau 1 de votre exemplaire de la SIA 263, pour la nuance d’acier et l’épaisseur de tôle, E (chiffre 2.2), le type de section et ses dimensions h, b, tw, tf et r, ainsi que la longueur de la barre l. Les longueurs de flambage découlent des conditions d’appui aux extrémités et du nombre d’appuis intermédiaires régulièrement espacés selon chaque axe, ou sont saisies directement. Vous indiquez également l’inclinaison α, NEd en valeur absolue, γM1 et γM2 (chiffre 4.1.3), les éventuels trous ou ouvertures à déduire et la catégorie de l’élément.
Vous obtenez chaque valeur intermédiaire avec son chiffre, l’axe déterminant, le taux d’utilisation de chaque vérification avec la mention Vérifié ou Non vérifié, ainsi qu’un dessin de la section à l’échelle. Avec l’abonnement Basic, le calcul s’imprime sous forme de note de calcul A4.
Un profilé laminé en I ou en H avec h = 171 mm, b = 180 mm, tw = 6 mm, tf = 9.5 mm et r = 15 mm, fy,k = 235 N/mm², de 6.00 m de longueur, articulé aux deux extrémités sans déplacement latéral de celles-ci, avec trois appuis intermédiaires selon l’axe faible, sous NEd = 640 kN. Les résultats ci-dessous sont ceux du module pour son exemple de calcul, calculés lors de la génération de cette page.
| Donnée | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Limite d’élasticité caractéristique fy,k | 235 N/mm² | § t.1 |
| Module d’élasticité E | 210000 N/mm² | § 2.2 |
| Type de section | Profilé laminé en I ou en H | |
| Hauteur totale h | 171 mm | |
| Largeur de l’aile b | 180 mm | |
| Épaisseur de l’âme tw | 6 mm | |
| Épaisseur de l’aile tf | 9.5 mm | |
| Rayon de raccordement r | 15 mm | |
| Longueur de la barre l | 6000 mm | |
| Longueurs de flambage | Selon les conditions aux extrémités et les appuis intermédiaires | |
| Extrémités, flambage selon l’axe fort y | Sans déplacement latéral — deux extrémités articulées | |
| Appuis intermédiaires contre le flambage selon y ny | 0 | |
| Extrémités, flambage selon l’axe faible z | Sans déplacement latéral — deux extrémités articulées | |
| Appuis intermédiaires contre le flambage selon z nz | 3 | |
| Inclinaison de la barre par rapport à l’horizontale α | 90 ° | |
| Valeur de dimensionnement de l’effort de compression NEd | 640 kN | |
| Facteur de résistance γM1 | 1.05 | § 4.1.3 |
| Résistance des sections | Pris en compte | |
| Résistance caractéristique à la traction fu,k | 360 N/mm² | § t.1 |
| Facteur de résistance de la section nette γM2 | 1.25 | § 4.1.3 |
| Réduction de la section | Aucune — section brute | |
| Catégorie de barre | Éléments porteurs principaux — λK ≤ 200 |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Limite d’élasticité caractéristique | fy,k = 235 N/mm² | § t.1 |
| Facteur de réductionε = √(235/fy,k). | ε = 1.0000 | |
| Élancement limite élastiqueλE = π√(E/fy,k). | λE = 93.91 | |
| Aire bruteD’après les dimensions, congés de raccordement compris. | A = 4’525 mm² | |
| Moment d’inertie, axe fort | Iy = 25’101’340 mm⁴ | |
| Moment d’inertie, axe faible | Iz = 9’244’525 mm⁴ | |
| Rayons de girationi = √(I/A). | iy · iz = 74.5 · 45.2 mm | |
| Effort normal plastiqueNpl = A·fy,k. | Npl = 1’063.4 kN | |
| Partie en porte-à-faux de l’ailec = (b − tw)/2 − r. Limites 9.0 · 10.0 · 14.0 pour les classes 1, 2, 3. | c/tf = 7.58 | § t.5b |
| ÂmeEn compression UNIFORME, toute l’âme est comprimée ; elle relève donc de 33/38/42·ε et non des 72/83/124·ε applicables en flexion, où seule la moitié de l’âme l’est. Limites 33.0 · 38.0 · 42.0 pour les classes 1, 2, 3. | c/tw = 20.33 | § t.5a |
| Classe de sectionEn compression uniforme, la paroi la plus défavorable. | – = Classe 1 | § t.5a |
| Courbe selon l’axe fortCourbe b. Le flambage selon l’axe FORT place les extrémités des ailes — qui présentent des contraintes résiduelles de compression — près de l’axe neutre, où elles comptent le moins ; la courbe b s’applique donc. Le flambage selon l’axe FAIBLE les place à la fibre extrême, où elles comptent le plus ; la courbe c s’applique donc. C’est la même section dans les deux cas ; ce qui change, c’est la direction dans laquelle elle se déforme. | αy = 0.34 | |
| Courbe selon l’axe faibleCourbe c. | αz = 0.49 |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Longueur de flambagek·l avec k = 1.0 — sans déplacement latéral — deux extrémités articulées. | lK,y = 6’000 mm | |
| ÉlancementλK = lK/i. | λK,y = 80.6 | |
| Élancement réduitλ̄K = λK/λE. | λ̄K,y = 0.8578 | |
| Coefficient de voilementCourbe b, calculée plutôt que lue sur le diagramme. | χK,y = 0.6882 | § 4.5.1 |
| Résistance ultime au flambageNK = χK·A·fy,k. | NK,y = 731.8 kN | § 4.5.1 |
| Valeur de dimensionnement de la résistance au flambageNK/γM1. | NK,Rd,y = 697.0 kN | § 4.5.1 |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Longueur de flambagel/(nz + 1) = 6,000/4: la barre flambe entre ses appuis. | lK,z = 1’500 mm | |
| ÉlancementλK = lK/i. | λK,z = 33.2 | |
| Élancement réduitλ̄K = λK/λE. | λ̄K,z = 0.3534 | |
| Coefficient de voilementCourbe c, calculée plutôt que lue sur le diagramme. | χK,z = 0.9217 | § 4.5.1 |
| Résistance ultime au flambageNK = χK·A·fy,k. | NK,z = 980.2 kN | § 4.5.1 |
| Valeur de dimensionnement de la résistance au flambageNK/γM1. | NK,Rd,z = 933.5 kN | § 4.5.1 |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Axe déterminantLes longueurs de flambage diffèrent ; les deux axes sont donc vérifiés et la plus petite résistance est déterminante. | – = Axe fort (y–y) | |
| FlambageNEd ≤ NK/γM1 | η = 0.918 · VérifiéTaux d’utilisation : 92 % | § 4.5.1 |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Section brute, plastification | A·fy,k/γM1 = 1’012.8 kN | § 4.1.3 |
| Aire netteAucune réduction : l’aire brute. | Anet = 4’525 mm² | |
| Section nette, rupture | 0,9·Anet·fu,k/γM2 = 1’172.9 kN | § 4.1.3 |
| Résistance des sectionsNEd ≤ NRd | η = 0.632 · VérifiéTaux d’utilisation : 63 % |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Limite d’élancementλK ≤ 200 | η = 0.403 · VérifiéTaux d’utilisation : 40 % |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Effort que doit reprendre chaque appui intermédiaire1 % de l’effort normal, FEd = 0,01·NEd, perpendiculairement à la barre dans le plan qu’il maintient — pour chacun des 3 appuis selon z, et transmis par ceux-ci à un contreventement. | FEd = 6.40 kN |
Contrôlé chiffre par chiffre au regard de la SIA 263:2013 et vérifié à l’aide de calculs indépendants utilisés sur des projets réels, avant sa publication.
La courbe dépend de la position des contraintes résiduelles par rapport à la direction du flambage. Le flambage selon l’axe fort place les extrémités des ailes près de l’axe neutre ; selon l’axe faible, il les place à la fibre extrême. Utiliser la courbe c pour les deux axes va dans le sens de la sécurité selon l’axe fort ; utiliser la courbe b pour les deux ne va pas dans le sens de la sécurité selon l’axe faible.
Uniquement parce que sa longueur de flambage est la plus grande : trois appuis ramènent la longueur selon l’axe faible à 1 500 mm. Ces appuis doivent exister et être reliés à un contreventement.
Le calcul complet s’affiche à l’écran, gratuitement et sans compte. Une note de calcul A4 prête à imprimer est incluse dans l’abonnement Basic.
Norme : SIA 263:2013 · Page mise à jour : 27 octobre 2026