Verifica un profilato laminato a I o ad H, o un altro tipo di sezione normalizzata, sotto uno sforzo normale centrato allo stato limite ultimo, secondo la norma SIA 263:2013: classe della sezione, sbandamento per flessione attorno ai due assi, ciascuno con la propria curva di sbandamento, resistenza della sezione e limite di snellezza. Ogni passaggio mostra la sua formula e la cifra della norma da cui deriva.

Che cosa verifica

Caratteristiche della sezione dalle dimensioni del profilato, raccordi di laminazione compresi: A, I_y, I_z, i_y, i_z e N_pl = A · f_y,k.
Classe della sezione in compressione uniforme: l’elemento sporgente dell’ala c/t_f, con c = (b − t_w)/2 − r (tabella 5b), e l’anima c/t_w (tabella 5a), con ε = √(235/f_y,k). L’anima è interamente compressa, quindi valgono 33, 38 e 42 · ε, non i valori 72, 83 e 124 · ε della flessione. La parete più sfavorevole determina la classe (tabella 5a).
Curva di sbandamento per ciascun asse in funzione del tipo di sezione e della direzione dello sbandamento. Per un profilato laminato a I o ad H: curva b, α_y = 0.34, attorno all’asse forte; curva c, α_z = 0.49, attorno all’asse debole.
Snellezza: λ_K = l_K/i, λ_E = π√(E/f_y,k) e λ̄_K = λ_K/λ_E, attorno a ciascun asse.
Sbandamento per flessione, cifra 4.5.1: χ_K calcolato anziché letto sul diagramma, N_K = χ_K · A · f_y,k, e N_Ed ≤ N_K/γ_M1 sull’asse determinante.
Resistenza della sezione, cifra 4.1.3: lo snervamento della sezione lorda, A · f_y,k/γ_M1, e la rottura della sezione netta, 0.9 · A_net · f_u,k/γ_M2; è determinante il valore minore.
Limite di snellezza: λ_K ≤ 250 per controventi e aste secondarie, ≤ 200 per aste strutturali principali, con una categoria separata per le strutture soggette a fatica.
Forza su ogni appoggio intermedio: F_Ed = 0.01 · N_Ed, trasversalmente all’asta, nel piano che l’appoggio trattiene.

Che cosa inserisce e che cosa ottiene

Inserisce f_y,k e f_u,k dalla tabella 1 del Suo esemplare della norma SIA 263, per il tipo di acciaio e lo spessore della lamiera, E (cifra 3.2.2.1), il tipo di sezione e le sue dimensioni h, b, t_w, t_f e r, e la lunghezza dell’asta l. Le lunghezze di sbandamento derivano dalle condizioni d’estremità e dal numero di appoggi intermedi equidistanti attorno a ciascun asse, oppure vengono inserite direttamente. Indica inoltre l’inclinazione α, N_Ed in valore assoluto, γ_M1 e γ_M2 (cifra 4.1.3), gli eventuali fori o aperture dedotti e la categoria dell’asta.

Ottiene ogni valore intermedio con la sua cifra, l’asse determinante, il grado di utilizzazione di ciascuna verifica con l’indicazione verifica soddisfatta o verifica non soddisfatta, e un disegno in scala della sezione. Con l’abbonamento Basic si stampa come nota di calcolo A4.

Ipotesi e limiti

Solo uno sforzo normale centrato. La compressione con flessione attorno a uno dei due assi e lo sbandamento flesso-torsionale sono ciascuno un calcolo a sé.
La sezione passa alla curva d quando t_f supera 100 mm per un profilato laminato o 40 mm per un profilato saldato.
I fori occupati da bulloni normalmente non devono essere dedotti; i fori maggiorati o asolati e le aperture vuote sì.
Un appoggio intermedio conta solo se è collegato a un controvento.
Per un’asta non verticale, la flessione dovuta al peso proprio può essere trascurata solo finché la sua freccia resta entro l_K/3500.

Esempio di calcolo

Un profilato laminato a I o ad H con h = 171 mm, b = 180 mm, t_w = 6 mm, t_f = 9.5 mm e r = 15 mm, con f_y,k = 235 N/mm², lungo 6.00 m con estremità incernierate e trattenute contro lo spostamento laterale, tre appoggi intermedi attorno all’asse debole, sotto N_Ed = 640 kN. I risultati seguenti sono quelli del modulo per il suo esempio di calcolo, calcolati alla creazione di questa pagina.

Dati
Dato	Valore	Rif.
Limite di snervamento caratteristico f_y,k	235 N/mm²	§ t.1
Modulo di elasticità E	210000 N/mm²	§ 3.2.2.1
Tipo di sezione	Profilato laminato a I o H
Altezza totale h	171 mm
Larghezza dell’ala b	180 mm
Spessore dell’anima t_w	6 mm
Spessore dell’ala t_f	9.5 mm
Raggio di raccordo r	15 mm
Lunghezza dell’asta l	6000 mm
Lunghezze di sbandamento	Secondo le condizioni alle estremità e gli appoggi intermedi
Estremità, sbandamento attorno all’asse forte y	Senza spostamento laterale — entrambe le estremità articolate
Appoggi intermedi contro lo sbandamento attorno a y n_y	0
Estremità, sbandamento attorno all’asse debole z	Senza spostamento laterale — entrambe le estremità articolate
Appoggi intermedi contro lo sbandamento attorno a z n_z	3
Inclinazione dell’asta rispetto all’orizzontale α	90 °
Valore di dimensionamento della forza di compressione N_Ed	640 kN
Coefficiente di resistenza γ_M1	1.05	§ 4.1.3
Resistenza delle sezioni	Considerato
Resistenza caratteristica a trazione f_u,k	360 N/mm²	§ t.1
Coefficiente di resistenza della sezione netta γ_M2	1.25	§ 4.1.3
Riduzione della sezione	Nessuna — la sezione lorda
Categoria dell’asta	Elementi portanti principali — λ_K ≤ 200

Calcolo: Valori comuni
Passaggio	Valore	Rif.
Limite di snervamento caratteristico	f_y,k = 235 N/mm²	§ t.1
Coefficiente di riduzioneε = √(235/f_y,k).	ε = 1.0000
Snellezza limite elasticaλ_E = π√(E/f_y,k).	λ_E = 93.91
Area lordaA partire dalle dimensioni, raccordi compresi.	A = 4’525 mm²
Momento d’inerzia, asse forte	I_y = 25’101’340 mm⁴
Momento d’inerzia, asse debole	I_z = 9’244’525 mm⁴
Raggi d’inerziai = √(I/A).	i_y · i_z = 74.5 · 45.2 mm
Sforzo normale plasticoN_pl = A·f_y,k.	N_pl = 1’063.4 kN
Parte sporgente dell’alac = (b − t_w)/2 − r. Limiti 9.0 · 10.0 · 14.0 per le classi 1, 2, 3.	c/t_f = 7.58	§ t.5b
AnimaIn compressione UNIFORME tutta l’anima è compressa; valgono quindi i limiti 33/38/42·ε e non 72/83/124·ε applicabili a flessione, dove solo metà dell’anima lo è. Limiti 33.0 · 38.0 · 42.0 per le classi 1, 2, 3.	c/t_w = 20.33	§ t.5a
Classe della sezioneIn compressione uniforme, la parete più sfavorevole.	– = Classe 1	§ t.5a
Curva attorno all’asse forteCurva b. Lo sbandamento attorno all’asse FORTE porta le estremità delle ali — che presentano tensioni residue di compressione — vicino all’asse neutro, dove contano meno, quindi si applica la curva b. Lo sbandamento attorno all’asse DEBOLE le porta alla fibra estrema, dove contano di più, quindi si applica la curva c. È la stessa sezione in entrambi i casi; ciò che cambia è la direzione in cui si inflette.	α_y = 0.34
Curva attorno all’asse deboleCurva c.	α_z = 0.49

Calcolo: Valori comuni — asse forte (y–y)
Passaggio	Valore	Rif.
Lunghezza di sbandamentok·l con k = 1.0 — senza spostamento laterale — entrambe le estremità articolate.	l_K,y = 6’000 mm
Snellezzaλ_K = l_K/i.	λ_K,y = 80.6
Snellezza relativaλ̄_K = λ_K/λ_E.	λ̄_K,y = 0.8578
Coefficiente di sbandamentoCurva b, calcolata anziché letta sul diagramma.	χ_K,y = 0.6882	§ 4.5.1
Resistenza ultima allo sbandamentoN_K = χ_K·A·f_y,k.	N_K,y = 731.8 kN	§ 4.5.1
Valore di dimensionamento della resistenza allo sbandamentoN_K/γ_M1.	N_K,Rd,y = 697.0 kN	§ 4.5.1

Calcolo: Valori comuni — asse debole (z–z)
Passaggio	Valore	Rif.
Lunghezza di sbandamentol/(n_z + 1) = 6’000/4: l’asta sbanda tra i suoi appoggi.	l_K,z = 1’500 mm
Snellezzaλ_K = l_K/i.	λ_K,z = 33.2
Snellezza relativaλ̄_K = λ_K/λ_E.	λ̄_K,z = 0.3534
Coefficiente di sbandamentoCurva c, calcolata anziché letta sul diagramma.	χ_K,z = 0.9217	§ 4.5.1
Resistenza ultima allo sbandamentoN_K = χ_K·A·f_y,k.	N_K,z = 980.2 kN	§ 4.5.1
Valore di dimensionamento della resistenza allo sbandamentoN_K/γ_M1.	N_K,Rd,z = 933.5 kN	§ 4.5.1

Calcolo: Verifica 1 — sbandamento
Passaggio	Valore	Rif.
Asse determinanteLe lunghezze di sbandamento sono diverse, quindi sono verificati entrambi gli assi; è determinante la resistenza minore.	– = Asse forte (y–y)
SbandamentoN_Ed ≤ N_K/γ_M1	η = 0.918 · verifica soddisfatta92 % della resistenza utilizzata	§ 4.5.1

Calcolo: Verifica 2 — resistenza della sezione
Passaggio	Valore	Rif.
Sezione lorda, snervamento	A·f_y,k/γ_M1 = 1’012.8 kN	§ 4.1.3
Area nettaNessuna riduzione: l’area lorda.	A_net = 4’525 mm²
Sezione netta, rottura	0,9·A_net·f_u,k/γ_M2 = 1’172.9 kN	§ 4.1.3
Resistenza delle sezioniN_Ed ≤ N_Rd	η = 0.632 · verifica soddisfatta63 % della resistenza utilizzata

Calcolo: Verifica 3 — limite di snellezza
Passaggio	Valore	Rif.
Limite di snellezzaλ_K ≤ 200	η = 0.403 · verifica soddisfatta40 % della resistenza utilizzata

Calcolo: Valori comuni — appoggi intermedi
Passaggio	Valore	Rif.
Forza che ciascun appoggio intermedio deve riprendere1 % dello sforzo normale, F_Ed = 0,01·N_Ed, trasversalmente all’asta nel piano che trattiene — per ciascuno dei 3 ritegni attorno a z, e da questi trasmesso a un controvento.	F_Ed = 6.40 kN

Come viene controllato questo modulo

Controllato cifra per cifra rispetto alla SIA 263:2013 e confrontato con calcoli indipendenti utilizzati su progetti reali, prima della pubblicazione.

Domande

Perché i due assi adottano curve di sbandamento diverse?

La curva dipende da dove si trovano le tensioni residue rispetto alla direzione dello sbandamento. Lo sbandamento attorno all’asse forte pone le estremità delle ali vicino all’asse neutro; attorno all’asse debole le pone nella fibra estrema. Usare la curva c per entrambi gli assi è a favore della sicurezza sull’asse forte; usare la curva b per entrambi non è a favore della sicurezza sull’asse debole.

Perché nell’esempio di calcolo è determinante l’asse forte?

Solo perché la sua lunghezza di sbandamento è la maggiore: tre appoggi riducono la lunghezza relativa all’asse debole a 1’500 mm. Questi appoggi devono esistere ed essere collegati a un controvento.

Posso stampare il calcolo?

Il calcolo completo è visualizzato sullo schermo, gratuitamente e senza account. Una nota di calcolo A4 pronta per la stampa è inclusa nell’abbonamento Basic.

Vedi anche

Norma: SIA 263:2013 · Pagina aggiornata: 27 ottobre 2026

Profilato laminato in acciaio soggetto a compressione secondo la SIA 263

Elemento

Informazioni su questa verifica