Proprietà dei materiali, comuni a tutte le verifiche. La sezione non è comune: la SIA 263 la classifica in base alle sollecitazioni; appartiene quindi a ogni verifica e compare con essa.
Verifica un’asta in acciaio di sezione qualsiasi soggetta a uno sforzo normale allo stato limite ultimo, secondo la norma SIA 263:2013, a partire dall’area, dai raggi d’inerzia e dalle curve di sbandamento che Lei inserisce: sbandamento per flessione attorno ai due assi principali, resistenza della sezione e limite di snellezza. Ogni passaggio mostra la sua formula e la cifra della norma da cui deriva.
Inserisce fy,k e fu,k (tabella 1 del Suo esemplare della norma SIA 263), E (cifra 3.2.2.1), l’area A, i raggi d’inerzia iy e iz e la curva di sbandamento per ciascun asse (a₀, a, b, c o d; a₀ vale solo per l’Eurocodice 3). Poi la lunghezza dell’asta, le condizioni d’estremità e gli appoggi intermedi attorno a ciascun asse, oppure direttamente le lunghezze di sbandamento, l’inclinazione α, NEd in valore assoluto, γM1 e γM2 (cifra 4.1.3), gli eventuali fori dedotti e la categoria dell’asta.
Ottiene ogni valore intermedio con la sua cifra, l’asse determinante e il grado di utilizzazione di ciascuna verifica con l’indicazione verifica soddisfatta o verifica non soddisfatta. Con l’abbonamento Basic si stampa come nota di calcolo A4.
Un’asta con A = 11’250 mm², iy = 127.4 mm e iz = 74.9 mm sulle curve b e c, con fy,k = 235 N/mm², lunga 4.00 m con estremità incernierate e trattenute contro lo spostamento laterale attorno ai due assi, sotto NEd = 1’500 kN. I risultati seguenti sono quelli del modulo per il suo esempio di calcolo, calcolati alla creazione di questa pagina.
| Dato | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Limite di snervamento caratteristico fy,k | 235 N/mm² | § t.1 |
| Modulo di elasticità E | 210000 N/mm² | § 3.2.2.1 |
| Area della sezione A | 11250 mm² | § 4.5.1.3 |
| Raggio d’inerzia, asse forte iy | 127.4 mm | |
| Raggio d’inerzia, asse debole iz | 74.9 mm | |
| Curva di sbandamento attorno all’asse forte | b | |
| Curva di sbandamento attorno all’asse debole | c | |
| Lunghezza dell’asta l | 4000 mm | |
| Lunghezze di sbandamento | Secondo le condizioni alle estremità e gli appoggi intermedi | |
| Estremità, sbandamento attorno all’asse forte y | Senza spostamento laterale — entrambe le estremità articolate | |
| Appoggi intermedi contro lo sbandamento attorno a y ny | 0 | |
| Estremità, sbandamento attorno all’asse debole z | Senza spostamento laterale — entrambe le estremità articolate | |
| Appoggi intermedi contro lo sbandamento attorno a z nz | 0 | |
| Inclinazione dell’asta rispetto all’orizzontale α | 90 ° | |
| Valore di dimensionamento della forza di compressione NEd | 1500 kN | |
| Coefficiente di resistenza γM1 | 1.05 | § 4.1.3 |
| Resistenza delle sezioni | Considerato | |
| Resistenza caratteristica a trazione fu,k | 360 N/mm² | § t.1 |
| Coefficiente di resistenza della sezione netta γM2 | 1.25 | § 4.1.3 |
| Riduzione della sezione | Nessuna — l’area inserita | |
| Categoria dell’asta | Elementi portanti principali — λK ≤ 200 |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Limite di snervamento caratteristico | fy,k = 235 N/mm² | § t.1 |
| Snellezza limite elasticaλE = π·√(E/fy,k) — la snellezza per la quale il carico di Eulero e lo sforzo normale plastico coincidono: 94, 87, 76 e 67 per S 235, S 275, S 355 e S 460. | λE = 93.91 | |
| Sforzo normale plasticoNpl = fy,k·A — la resistenza senza alcuno sbandamento. Tutto ciò che segue ne è una frazione. | Npl = 2’643.8 kN | |
| Coefficiente di resistenza | γM1 = 1.05 | § 4.1.3 |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Lunghezza di sbandamentok·l con k = 1.00 — senza spostamento laterale — entrambe le estremità articolate. | lK,y = 4’000 mm | |
| SnellezzaλK = lK/i. | λK,y = 31.4 | |
| Snellezza relativaλ̄K = λK/λE. Riferire la snellezza a λE è ciò che permette a un’unica serie di curve di servire per tutti i tipi di acciaio. | λ̄K,y = 0.3343 | |
| Curva di sbandamentoCurva b. Sezioni le cui fibre estreme presentano tensioni residue di trazione E di compressione — una sezione a I che sbanda attorno al suo asse FORTE, un cassone saldato — e tutti i casi che non rientrano né in a né in c. | α = 0.34 | |
| Termine ausiliarioφ = 0,5[1 + α(λ̄K − 0,2) + λ̄K²]. Lo 0,2 è il plateau: al di sotto un’asta è abbastanza tozza perché lo sbandamento non le tolga nulla. | φ = 0.5787 | § 4.5.1 |
| Coefficiente di sbandamentoχK = 1/(φ + √(φ² − λ̄K²)), al massimo 1. | χK,y = 0.9514 | § 4.5.1 |
| Resistenza ultima allo sbandamentoNK = χK·A·fy,k. | NK,y = 2’515.2 kN | § 4.5.1 |
| Valore di dimensionamento della resistenza allo sbandamentoNK/γM1. | NK,Rd,y = 2’395.4 kN | § 4.5.1 |
| Carico critico elasticoNcr = π²·E·I/lK², il carico di Eulero — sbandamento per biforcazione di un’asta perfetta. Un’asta reale diverge invece, a causa della sua freccia iniziale e delle sue tensioni residue, e raggiunge solo il 11 % di questo valore in questo caso.l’asta perfetta | Ncr,y = 23’653.2 kN |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Lunghezza di sbandamentok·l con k = 1.00 — senza spostamento laterale — entrambe le estremità articolate. | lK,z = 4’000 mm | |
| SnellezzaλK = lK/i. | λK,z = 53.4 | |
| Snellezza relativaλ̄K = λK/λE. Riferire la snellezza a λE è ciò che permette a un’unica serie di curve di servire per tutti i tipi di acciaio. | λ̄K,z = 0.5687 | |
| Curva di sbandamentoCurva c. Sezioni le cui fibre estreme presentano tensioni residue di COMPRESSIONE — una sezione a I che sbanda attorno al suo asse DEBOLE, angolari, barre tonde e quadre, profilati cavi formati a freddo. | α = 0.49 | |
| Termine ausiliarioφ = 0,5[1 + α(λ̄K − 0,2) + λ̄K²]. Lo 0,2 è il plateau: al di sotto un’asta è abbastanza tozza perché lo sbandamento non le tolga nulla. | φ = 0.7520 | § 4.5.1 |
| Coefficiente di sbandamentoχK = 1/(φ + √(φ² − λ̄K²)), al massimo 1. | χK,z = 0.8038 | § 4.5.1 |
| Resistenza ultima allo sbandamentoNK = χK·A·fy,k. | NK,z = 2’125.0 kN | § 4.5.1 |
| Valore di dimensionamento della resistenza allo sbandamentoNK/γM1. | NK,Rd,z = 2’023.9 kN | § 4.5.1 |
| Carico critico elasticoNcr = π²·E·I/lK², il carico di Eulero — sbandamento per biforcazione di un’asta perfetta. Un’asta reale diverge invece, a causa della sua freccia iniziale e delle sue tensioni residue, e raggiunge solo il 26 % di questo valore in questo caso.l’asta perfetta | Ncr,z = 8’175.5 kN |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Forza che un ritegno deve riprendereIl modo più economico per aumentare la resistenza allo sbandamento di un’asta compressa è quasi sempre ACCORCIARNE LA LUNGHEZZA DI SBANDAMENTO con ritegni intermedi. La forza che un tale ritegno deve riprendere per essere considerato un punto fisso è piccola: l’1 % della compressione nell’asta. | ≈ 0,01·NEd = 15.00 kN | |
| Dimezzando la lunghezza di sbandamento determinante si otterrebbeUn ritegno a metà altezza sull’asse determinante, tutto il resto invariato — un guadagno del 19 % per un appoggio che deve riprendere circa 15.0 kN.ciò che rende un ritegno | NK,Rd = 2’409.9 kN |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Asse determinanteVengono verificati entrambi gli assi principali, ciascuno con la propria lunghezza di sbandamento. La resistenza minore è determinante. | – = Asse debole (z–z) | § 4.5.1.2 |
| SbandamentoNEd ≤ NK/γM1 | η = 0.741 · verifica soddisfatta74 % della resistenza utilizzata | § 4.5.1 |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Sezione, plasticizzazione | A·fy,k/γM1 = 2’517.9 kN | § 4.1.3 |
| Area nettaNessuna riduzione: l’area inserita. | Anet = 11’250 mm² | |
| Sezione netta, rottura | 0,9·Anet·fu,k/γM2 = 2’916.0 kN | § 4.1.3 |
| Resistenza delle sezioniNEd ≤ NRd | η = 0.596 · verifica soddisfatta60 % della resistenza utilizzata |
| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|---|---|
| Snellezza massima | λK = 53.4 | |
| Limite di snellezzaλK ≤ 200 | η = 0.267 · verifica soddisfatta27 % della resistenza utilizzata |
Controllato cifra per cifra rispetto alla SIA 263:2013 e confrontato con calcoli indipendenti utilizzati su progetti reali, prima della pubblicazione.
Dipende da dove si trovano le tensioni residue rispetto alla direzione dello sbandamento. Una sezione a I adotta la curva b attorno all’asse forte e la curva c attorno all’asse debole; angolari, barre tonde e quadrate e profilati cavi formati a freddo adottano la curva c.
Un’asta reale ha una freccia iniziale e tensioni residue, quindi diverge invece di biforcarsi. Nell’esempio di calcolo raggiunge il 26 % di Ncr attorno all’asse debole.
Il calcolo completo è visualizzato sullo schermo, gratuitamente e senza account. Una nota di calcolo A4 pronta per la stampa è inclusa nell’abbonamento Basic.
Norma: SIA 263:2013 · Pagina aggiornata: 27 ottobre 2026