Verifica a taglio un tirante di forma qualsiasi, con le sue barre e i suoi elementi di precompressione, secondo la norma SIA 262:2025: staffe, campo di compressione ed entrambi i correnti con un campo di tensioni a inclinazione variabile, e le disposizioni costruttive delle staffe. Ogni passaggio mostra la sua formula e la cifra della norma da cui deriva.

Che cosa verifica

Braccio di leva: un tirante non ha zona compressa, quindi z è la distanza tra i baricentri dei due gruppi di acciaio, oppure è inserito (4.3.3.4.2).
Inclinazione del campo di compressione: α_min ≤ α ≤ 45°, 4.3.3.3.2 (42), con α_min = 40° perché il tirante è teso, e k_c secondo 4.2.1.7.
Verifica 1, staffe: V_d ≤ V_Rd,s = A_sw/s · z · f_yd · cotα, 4.3.3.4.3 (45).
Verifica 2, campo di compressione: V_d ≤ V_Rd,c = b_w · z · k_c · f_cd · sinα · cosα, 4.3.3.4.6 (47).
Verifica 3, corrente teso: F_tVd = V_d · (cotα − cotβ), 4.3.3.4.11 (51), per metà a ciascun corrente. La quota della trazione è N_d,t = N_d · (x_c − (d − z))/z, e il corrente è verificato come M_d/z + N_d,t + F_tVd/2 ≤ A_s,t · f_yd (4.3.3.4.10).
Verifica 4, l’altro corrente in trazione: −M_d/z + N_d,c + F_tVd/2 ≤ A_s,c · f_yd (4.3.3.4.10).
Disposizioni costruttive: ρ_w = A_sw/(s · b_w) ≥ ρ_w,min = 0.001 · √(f_ck/30) · 500/f_yk, 5.5.2.2 (116), e s ≤ 25 · Ø_sw (5.5.2.2).

Che cosa inserisce e che cosa ottiene

Sceglie un rettangolo, un cerchio o un poligono disegnato cliccando sui suoi vertici, la direzione del taglio (lungo y o lungo x nel disegno) e il lato teso dal momento. Posiziona con un clic le barre e gli elementi di precompressione nel disegno, oppure li modifica in una tabella. Inserisce i materiali, le staffe, i coefficienti di resistenza, V_d, M_d e la trazione N_d, il livello di approssimazione e se sono previste deformazioni plastiche dei correnti. L’inclinazione α viene ricercata o inserita.

Ottiene entrambi i correnti, d e z, ogni resistenza e ogni verifica con il relativo grado di utilizzazione e la relativa cifra, e la distanza z · cotα dal bordo dell’appoggio alla quale può essere considerato V_d (4.3.3.4.1). Se non sono scelte staffe, il modulo indica l’armatura necessaria.

Ipotesi e limiti

N_d è la trazione nel tirante nella stessa combinazione, applicata nel baricentro della sezione.
L’anima è la larghezza trasversale alla direzione del taglio. L’acciaio da ciascun lato del baricentro forma un corrente; le barre sulla linea baricentrica non appartengono a nessuno dei due e non vengono considerate.
α_min = 40°, oppure 30° se la precompressione mantiene compresso il calcestruzzo. Se sono previste deformazioni plastiche dei correnti, k_c = 0.4 anziché 0.55 (4.2.1.7).
Il livello 2 ricava k_c dalle deformazioni specifiche dei correnti, equazioni (28) e (49), e ammette un campo più piatto, fino a 18°.
Le bielle adiacenti ai ventagli sopra gli appoggi, in corrispondenza di carichi elevati e agli appoggi indiretti richiedono un campo di tensioni separato (4.3.3.3.4, 4.3.3.3.6).

Esempio di calcolo

Un tirante di 400 × 400 mm con f_ck = 30 N/mm², otto barre Ø26 e staffe Ø10 a due bracci ogni 125 mm, sotto V_d = 180 kN, M_d = 60 kNm e una trazione N_d = 600 kN, al livello 1 con correnti elastici. I risultati seguenti sono quelli del modulo per il suo esempio di calcolo, calcolati alla creazione di questa pagina.

Dati
Dato	Valore	Rif.
Forma della sezione	Rettangolo
Larghezza b	400 mm
Altezza h	400 mm
Lo sforzo di taglio agisce	Lungo y — verticale nel disegno
Lato teso per effetto del momento	Lato inferiore
Acciaio nella sezione	{"b":[[50,50,26],[200,50,26],[350,50,26],[50,350,26],[200,350,26],[350,350,26],[50,200,26],[350,200,26]],"p":[],"v":[]}
Braccio di leva delle forze interne z	Distanza tra i due gruppi d’acciaio	§ 4.3.3.4.2
Valore caratteristico della resistenza alla compressione f_ck	30 N/mm²	§ 3.1.2.2.2
Valore caratteristico del limite di snervamento delle barre longitudinali f_yk	500 N/mm²
Armatura a taglio	Staffe
Diametro delle barre Ø_sw	10 mm
Bracci che attraversano il piano di taglio n_sw	2
Interasse lungo l’elemento – tie s	125 mm
Direzione delle staffe β	Perpendicolari all’asse (β = 90°)	§ 4.3.3.4.3
Valore caratteristico del limite di snervamento dell’armatura a taglio f_yk,w	500 N/mm²
Coefficiente di resistenza del calcestruzzo γ_c	1.5	§ 2.4.2.6
Coefficiente di resistenza dell’acciaio γ_s	1.15	§ 2.4.2.6
Coefficiente di correzione che tiene conto della durata dell’azione e dell’età del calcestruzzo η_t	1.0 — entrambe le condizioni della cifra 4.2.1.3 sono soddisfatte	§ 4.2.1.3
Valore di dimensionamento dello sforzo di taglio V_d	180 kN	§ 4.3.3.4.1
Momento flettente concomitante a V_d M_d	60 kNm
Forza di trazione concomitante a V_d N_d	600 kN
Livello di approssimazione	Livello 1 — limiti fissi	§ 4.3.3.3.2
Condizione: l’anima α_min	Correnti in campo elastico	§ 4.3.3.3.2
Inclinazione del campo di compressione α	Scelto per la resistenza massima	§ 4.3.3.3.2

Calcolo: Sezione di calcestruzzo
Passaggio	Valore	Rif.
Area lorda di calcestruzzo	A_c = 160’000 mm²
Altezza della sezione nella direzione del taglio	h = 400 mm
Larghezza dell’animala larghezza trasversale al taglio	b_w = 400 mm	§ 4.3.3.3.1
Distanza del baricentro dal lato compressole barre al di sotto di questa linea formano il corrente teso	x_c = 200 mm
Barre longitudinali	n_s = 8Ø26

Calcolo: Correnti
Passaggio	Valore	Rif.
Barre nel corrente teso	A_s,t = 1’593 mm²
Altezza statica dell’armatura tesaΣ A·t / Σ A sul corrente tesomisurata dal lato compresso	d = 350 mm	§ 4.3.3.4.2
Acciaio nell’altro corrente	A_s,c = 1’593 mm²
Braccio di leva delle forze internetra i baricentri dei due gruppi d’acciaio	z = 300 mm	§ 4.3.3.4.2

Calcolo: Armatura a taglio
Passaggio	Valore	Rif.
Sezione di un gruppon_sw·π·Ø_sw²/4	A_sw = 157 mm²
Sezione per unità di lunghezza	A_sw/s = 1.257 mm²/mm
Percentuale minima d’armatura a taglio0.001·√(f_ck/30)·500/f_yk	ρ_w,min = 0.100 %	§ 5.5.2.2 (116)
Sezione minima per unità di lunghezzaρ_w,min·b_w, b_w ≤ 400 mm	A_sw,min/s = 0.400 mm²/mm	§ 5.5.2.2

Calcolo: Verifica — armatura minima a taglio
Passaggio	Valore	Rif.
Percentuale d’armatura a taglioρ_w	η = 0.318 · verifica soddisfatta32 % della resistenza utilizzata	§ 5.5.2.2 (116)

Calcolo: Verifica — interasse delle staffe
Passaggio	Valore	Rif.
Interasse delle staffes	η = 0.500 · verifica soddisfatta50 % della resistenza utilizzata	§ 5.5.2.2

Calcolo: Valori di dimensionamento delle resistenze
Passaggio	Valore	Rif.
Valore di dimensionamento della resistenza alla compressione del calcestruzzoη_fc·η_t·f_ck/γ_c, η_fc = (40/f_ck)^(1/3) ≤ 1	f_cd = 20.0 N/mm²	§ 2.4.2.3 (2)
Valore di dimensionamento del limite di snervamento dell’armatura a tagliof_yk,w/γ_s	f_yd,w = 434.8 N/mm²	§ 2.4.2.5 (4)
Valore di dimensionamento del limite di snervamento delle barre longitudinalif_yk/γ_s	f_yd = 434.8 N/mm²	§ 2.4.2.5 (4)

Calcolo: Campo di compressione
Passaggio	Valore	Rif.
Angolo minimo del campo di compressioneil tirante è teso	α_min = 40 °	§ 4.3.3.3.2
Coefficiente di riduzione della resistenza del calcestruzzoanima con armatura obliqua rispetto alla compressione	k_c = 0.55	§ 4.2.1.7
Angolo del campo di compressioneresistenza massima tra α_min e 45°	α = 40.0 °	§ 4.3.3.3.2 (42)
Distanza dal bordo dell’appoggio della sezione determinante per le staffein prossimità di un appoggio diretto o di un carico importante, V_d può essere assunto a questa distanza	z·cotα = 358 mm	§ 4.3.3.4.1

Calcolo: Verifica 1 — armatura a taglio: V_d ≤ V_Rd,s
Passaggio	Valore	Rif.
Resistenza dell’armatura a taglioA_sw/s·z·f_yd·cotα	V_Rd,s = 195.3 kN	§ 4.3.3.4.3 (45)
Taglio di dimensionamento rispetto all’armatura a taglioV_d/V_Rd,s	η = 0.921 · verifica soddisfatta92 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.3.4.3 (45)

Calcolo: Verifica 2 — campo di compressione: V_d ≤ V_Rd,c
Passaggio	Valore	Rif.
Resistenza del campo di compressioneb_w·z·k_c·f_cd·sinα·cosα	V_Rd,c = 650.0 kN	§ 4.3.3.4.6 (47)
Taglio di dimensionamento rispetto al campo di compressioneV_d/V_Rd,c	η = 0.277 · verifica soddisfatta28 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.3.4.6 (47)

Calcolo: Verifica 3 — corrente teso con il taglio
Passaggio	Valore	Rif.
Forza nei correnti dovuta al taglioV_d·(cotα − cotβ)metà per ciascun corrente (4.3.3.4.11)	F_tVd = 214.5 kN	§ 4.3.3.4.11 (51)
Quota dello sforzo normaleN_d·(x_c − (d − z))/zN_d nel baricentro della sezione	N_d,t = 300.0 kN
Corrente tesoF_t,d/F_t,Rd	η = 0.877 · verifica soddisfatta88 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.3.4.10

Calcolo: Verifica 4 — l’altro corrente, teso
Passaggio	Valore	Rif.
Altro corrente tesoF_c,d/F_c,Rd	η = 0.299 · verifica soddisfatta30 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.3.4.10

Come viene controllato questo modulo

Controllato cifra per cifra rispetto alla SIA 262:2025 e confrontato con calcoli indipendenti utilizzati su progetti reali, prima della pubblicazione.

Domande

Perché entrambi i correnti sono verificati a trazione?

La trazione assiale sollecita entrambi i gruppi di acciaio, e ciascuno riprende metà di F_tVd. La verifica 3 riguarda il corrente teso dal momento, la verifica 4 l’altro, con −M_d/z al posto di M_d/z.

Perché nell’esempio di calcolo il campo di compressione è inclinato di 40°?

Al livello 1, un elemento soggetto a trazione assiale ha α_min = 40° (4.3.3.3.2), oppure 30° se la precompressione mantiene compresso il calcestruzzo. L’inclinazione che fornisce la resistenza maggiore è allora α_min stesso.

Posso stampare il calcolo?

Il calcolo completo è visualizzato sullo schermo, gratuitamente e senza account. Una nota di calcolo A4 pronta per la stampa è inclusa nell’abbonamento Basic.

Vedi anche

Norma: SIA 262:2025 · Pagina aggiornata: 29 ottobre 2026

Tirante in calcestruzzo armato o precompresso soggetto a taglio secondo la norma SIA 262

Elemento

Informazioni su questa verifica