Verifica un campo rettangolare di soletta in calcestruzzo armato sui suoi quattro bordi, ciascuno libero, semplicemente appoggiato o incastrato, secondo la norma SIA 262:2025: flessione e torsione, taglio lungo i bordi appoggiati, disposizioni costruttive, tensioni nelle barre, apertura delle fessure e freccia, e sceglie le barre zona per zona. Ogni passaggio mostra la sua formula e la cifra della norma da cui deriva.
Che cosa verifica
- Resistenza alla flessione dei quattro strati, mxRd, myRd, m′xRd e m′yRd, cifra 4.2.1.5, e la duttilità x/d ≤ 0.5 · 435/fyd (4.1.4.2.6).
- Armatura minima e disposizioni costruttive: mcr ≤ mRd per ogni strato (4.3.1.2), l’interasse (5.5.3.1) e la direzione meno armata pari ad almeno il 20 % di quella principale (5.5.3.2).
- Flessione e torsione, cifra 4.3.2.6, equazioni da (34a) a (34d): mxd + |mxyd| ≤ mxRd e le tre condizioni corrispondenti, in ogni punto della piastra.
- Taglio a ogni bordo appoggiato, senza armatura a taglio: vd ≤ vRd = kd · τcd · dv, 4.3.3.2.1, equazione (35), a dv/2 dall’appoggio, con kd dall’equazione (36) e εv secondo 4.3.3.2.2, equazione (39).
- Efficienza funzionale: stato fessurato o non fessurato di ogni strato rispetto a mcr, la tensione nelle barre σs rispetto alla tabella 17, l’apertura delle fessure secondo la EN 1992-1-1 §7.3.4 e la freccia allo stato non fessurato tenendo conto della viscosità wcφ = wc · (1 + φ), 4.4.3.2.4, equazione (103), rispetto a wadm.
- Barre scelte zona per zona: l’opzione più leggera della Sua lista che soddisfa tutti i criteri selezionati, per zona e per strato.
Che cosa inserisce e che cosa ottiene
Inserisce le luci lx e ly, l’appoggio di ogni bordo e, su una pianta, eventuali aperture e carichi concentrati (Qd, Q e la superficie caricata), posizionati con un clic. Poi la sezione e le sue barre, i materiali, i coefficienti di resistenza, qd e il carico di servizio q. Il coefficiente di viscosità φ è inserito o calcolato.
Ottiene per ogni verifica l’esito (verifica soddisfatta o verifica non soddisfatta) e il punto in cui è determinante, nonché le zone colorate secondo l’opzione di barre. Con l’abbonamento Basic si stampa come nota di calcolo A4.
Ipotesi e limiti
- I momenti derivano da una piastra elastica lineare non fessurata con gli angoli trattenuti contro il sollevamento (4.1.4.1): un campo staticamente ammissibile, a favore della sicurezza. Per un campo di soletta uniformemente caricato senza aperture né carichi concentrati è proposto il metodo delle linee di rottura (4.1.4.2.3), che richiede un’armatura duttile.
- vd è la reazione di bordo della piastra, mediata su 2 · d da ciascun lato del suo massimo (4.3.3.1.5).
- Un carico concentrato è ripartito sulla sua superficie caricata ampliata di h. Il punzonamento non è verificato qui.
- Le barre superiori sono considerate presenti ovunque siano necessarie: le prolunghi sufficientemente nel campo.
- φ segue l’equazione (13), con ogni fattore tratto dall’allegato B della EN 1992-1-1, in accordo con la tabella 4 e la figura 2 della SIA 262. k3 e k4 sono determinati a livello nazionale; li inserisce Lei.
- Le masse d’acciaio non comprendono sovrapposizioni e ancoraggi.
Esempio di calcolo
Un campo di soletta di 6.0 × 4.5 m, semplicemente appoggiato sui bordi sinistro e inferiore e incastrato o continuo sugli altri due, h = 200 mm, barre Ø10 con interasse da 150 a 200 mm, fck = 30 N/mm², qd = 14 kN/m², un’apertura di 1.0 × 0.6 m, un carico concentrato di 45 kN (30 kN in servizio) su 0.3 × 0.3 m, un carico quasi permanente di 8 kN/m² e wadm = 13 mm. I risultati seguenti sono quelli del modulo per il suo esempio di calcolo, calcolati alla creazione di questa pagina.
Dati| Dato | Valore | Rif. |
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| Luce in direzione x lx | 6.0 m | |
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| Luce in direzione y ly | 4.5 m | |
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| Bordo sinistro (x = 0) | Semplicemente appoggiata | |
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| Bordo destro (x = lx) | Incastrato o continuo | |
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| Bordo inferiore (y = 0) | Semplicemente appoggiata | |
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| Bordo superiore (y = ly) | Incastrato o continuo | |
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| Pianta del pannello | {"o":0.8,3.2,1.0,0.6,"q":4.0,2.0,45,30,0.3,0.3} | |
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| Spessore della soletta h | 200 mm | |
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| Copriferro delle barre inferiori c | 30 mm | |
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| Strato inferiore esterno | Barre in direzione y | |
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| Diametro Øx | 10 mm | |
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| Interasse sx | 200 mm | |
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| Diametro Øy | 10 mm | |
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| Interasse sy | 150 mm | |
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| Armatura superiore | Barre in direzione x e y | |
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| Copriferro delle barre superiori c′ | 30 mm | |
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| Strato superiore esterno | Barre in direzione x | |
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| Diametro in direzione x Ø′x | 10 mm | |
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| Interasse in direzione x s′x | 150 mm | |
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| Diametro in direzione y Ø′y | 10 mm | |
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| Interasse in direzione y s′y | 150 mm | |
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| Valore caratteristico della resistenza alla compressione fck | 30 N/mm² | § 3.1.2.2.2 |
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| Valore medio della resistenza alla trazione fctm | 2.9 N/mm² | § 3.1.2.2.4 |
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| Modulo di elasticità Ecm | 33600 N/mm² | § 3.1.2.3.3 |
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| Coefficiente di Poisson ν | 0.2 | § 3.1.2.3.5 |
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| Diametro massimo dell’aggregato Dmax | 32 mm | § 4.3.3.2.1 |
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| Limite di snervamento caratteristico fyk | 500 N/mm² | |
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| Modulo di elasticità Es | 205000 N/mm² | |
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| Coefficiente di resistenza del calcestruzzo γc | 1.5 | § 2.4.2.6 |
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| Coefficiente di resistenza dell’acciaio γs | 1.15 | § 2.4.2.6 |
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| Coefficiente di correzione che tiene conto della durata dell’azione e dell’età del calcestruzzo ηt | 1.0 — entrambe le condizioni della cifra 4.2.1.3 sono soddisfatte | § 4.2.1.3 |
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| Carico di dimensionamento, uniformemente ripartito qd | 14 kN/m² | |
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| Metodo per i momenti flettenti | Calcolo elastico lineare di una piastra (4.1.4.1) | § 4.1.4 |
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| Resistenza alla trazione per la fessurazione | Valore medio della resistenza alla trazione (4.4.1.3) | § 4.4.1.3 |
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| Livello delle esigenze | Normali | § 4.4.2.2.3 |
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| Carico uniformemente ripartito nel caso di carico q | 8 kN/m² | |
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| Caso di carico | Quasi permanente | Tabella 17 |
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| Coefficiente di viscosità φ | Calcolato in base al calcestruzzo, all’esposizione e alle età | § 3.1.2.6.2 |
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| Valore medio della resistenza alla compressione su cilindro fcm | 38 N/mm² | § 3.1.2.2.3 |
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| Umidità relativa dell’aria ambiente RH | 50 % | |
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| Facce soggette ad essiccazione | Entrambe le facce | |
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| Cemento | Indurimento normale (classe N) | |
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| Età del calcestruzzo al momento della messa in carico t0 | 28 days | |
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| Età considerata t | 25000 days | |
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| Freccia ammissibile (facoltativa) wadm | 13 mm | |
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| Aderenza delle barre k1 | Barre ad aderenza migliorata (0.8) | EN 1992-1-1 §7.3.4(3) |
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| Durata del carico kt | Di lunga durata o ripetuta (0.4) | EN 1992-1-1 §7.3.4(2) |
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| Opzioni di barre | [[8,200],[10,200],[10,150],[12,150],[14,150],[16,150],[16,100]] | |
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| Dimensione di una zona di dimensionamento az | 0.75 m | |
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| Resistenza alla flessione, eq. (34) | Sì | § 4.3.2.6 |
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| Armatura minima e disposizioni costruttive | Sì | § 4.3.1.2 |
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| Tensione nelle barre in servizio, tabella 17 | Sì | Tabella 17 |
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| Apertura delle fessure in servizio | No | EN 1992-1-1 §7.3.4 |
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| Nessuna fessurazione in servizio | No | § 4.4.1.3 |
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| Valore limite della freccia | Sì | § 4.4.3.2 |
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| Freccia ammissibile wadm | 13 mm | § 4.4.3.1.1 |
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Calcolo: Armatura per metro di larghezza| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Barre inferiori in direzione xπ·Ø²/4·1000/sØ10 a interasse 200 mm | as,bx = 393 mm²/m | |
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| Altezza statica, barre inferiori in direzione xh − c − (barre sottostanti) − Ø/2 | dbx = 155 mm | |
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| Barre inferiori in direzione yπ·Ø²/4·1000/sØ10 a interasse 150 mm | as,by = 524 mm²/m | |
|---|
| Altezza statica, barre inferiori in direzione yh − c − (barre sottostanti) − Ø/2 | dby = 165 mm | |
|---|
| Barre superiori in direzione xπ·Ø²/4·1000/sØ10 a interasse 150 mm | as,tx = 524 mm²/m | |
|---|
| Altezza statica, barre superiori in direzione xh − c′ − (barre soprastanti) − Ø/2 | dtx = 165 mm | |
|---|
| Barre superiori in direzione yπ·Ø²/4·1000/sØ10 a interasse 150 mm | as,ty = 524 mm²/m | |
|---|
| Altezza statica, barre superiori in direzione yh − c′ − (barre soprastanti) − Ø/2 | dty = 155 mm | |
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Calcolo: Valori di dimensionamento delle resistenze| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Coefficiente di correzione che tiene conto del comportamento più fragile dei calcestruzzi ad alta resistenza(40/fck)^(1/3) ≤ 1 | ηfc = 1.000 | § 4.2.1.2 (26) |
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| Valore di dimensionamento della resistenza alla compressione del calcestruzzoηfc·ηt·fck/γc | fcd = 20.0 N/mm² | § 2.4.2.3 (2) |
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| Valore di dimensionamento della tensione limite di taglio0.3·√fck/γc | τcd = 1.10 N/mm² | § 2.4.2.4 (3) |
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| Valore di dimensionamento del limite di snervamento dell’acciaiofyk/γs | fyd = 434.8 N/mm² | § 2.4.2.5 (4) |
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Calcolo: Resistenze alla flessione per metro| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Barre inferiori in direzione xas·fyd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = as·fyd/fcdx/d = 0.065 | mxRd = 25.7 kNm/m | § 4.2.1.5 |
|---|
| Barre inferiori in direzione yas·fyd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = as·fyd/fcdx/d = 0.081 | myRd = 36.3 kNm/m | § 4.2.1.5 |
|---|
| Barre superiori in direzione xas·fyd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = as·fyd/fcdx/d = 0.081; trazione superiormente | m′xRd = 36.3 kNm/m | § 4.2.1.5 |
|---|
| Barre superiori in direzione yas·fyd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = as·fyd/fcdx/d = 0.086; trazione superiormente | m′yRd = 34.0 kNm/m | § 4.2.1.5 |
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Calcolo: Verifica 1 — duttilità della zona compressa| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Zona compressa più profonda (barre superiori in direzione y)(x/d)/(0.5·435/fyd) | η = 0.173 · verifica soddisfatta17 % della resistenza utilizzata | § 4.1.4.2.6 |
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Calcolo: Verifica 2 — armatura minima: resistenza superiore al momento di fessurazione| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Momento di fessurazione per metrokt·fctm·h²/6, kt = 1/(1 + 0.5·h/3) (h in m) | mcr = 18.7 kNm/m | § 4.4.1.3 (99) |
|---|
| Barre inferiori in direzione xmcr/mxRd | η = 0.727 · verifica soddisfatta73 % della resistenza utilizzata | § 4.3.1.2 |
|---|
| Barre inferiori in direzione ymcr/myRd | η = 0.516 · verifica soddisfatta52 % della resistenza utilizzata | § 4.3.1.2 |
|---|
| Barre superiori in direzione xmcr/m′xRd | η = 0.516 · verifica soddisfatta52 % della resistenza utilizzata | § 4.3.1.2 |
|---|
| Barre superiori in direzione ymcr/m′yRd | η = 0.550 · verifica soddisfatta55 % della resistenza utilizzata | § 4.3.1.2 |
|---|
Calcolo: Verifica 3 — interasse e armatura trasversale| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Interasse, barre inferiori in direzione xs/smax | η = 0.833 · verifica soddisfatta83 % della resistenza utilizzata | § 5.5.3.1 |
|---|
| Interasse, barre inferiori in direzione ys/smax | η = 0.625 · verifica soddisfatta63 % della resistenza utilizzata | § 5.5.3.1 |
|---|
| Interasse, barre superiori in direzione xs/smax | η = 0.625 · verifica soddisfatta63 % della resistenza utilizzata | § 5.5.3.1 |
|---|
| Interasse, barre superiori in direzione ys/smax | η = 0.625 · verifica soddisfatta63 % della resistenza utilizzata | § 5.5.3.1 |
|---|
| Inferiore: direzione meno armata confrontata con il 20 % di quella principale0.2·as,main/as,tr | η = 0.267 · verifica soddisfatta27 % della resistenza utilizzata | § 5.5.3.2 |
|---|
| Superiore: direzione meno armata confrontata con il 20 % di quella principale0.2·as,main/as,tr | η = 0.200 · verifica soddisfatta20 % della resistenza utilizzata | § 5.5.3.2 |
|---|
Calcolo: Verifica 4 — flessione e torsione, piastra elastica: eq. (34)| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Mesh di elementi finitipiastra non fessurata, ν = 0.20, angoli trattenuti contro il sollevamento | 20 × 16 elementi di piastra | |
|---|
| Momenti positivi in x — barre inferiori in direzione xmxd+|mxyd|/mxRd | η = 0.644 · verifica soddisfatta64 % della resistenza utilizzata | § 4.3.2.6 (34a) |
|---|
| Momenti positivi in y — barre inferiori in direzione ymyd+|mxyd|/myRd | η = 0.662 · verifica soddisfatta66 % della resistenza utilizzata | § 4.3.2.6 (34b) |
|---|
| Momenti negativi in x — barre superiori in direzione x−mxd+|mxyd|/m′xRd | η = 0.845 · verifica soddisfatta84 % della resistenza utilizzata | § 4.3.2.6 (34c) |
|---|
| Momenti negativi in y — barre superiori in direzione y−myd+|mxyd|/m′yRd | η = 0.945 · verifica soddisfatta95 % della resistenza utilizzata | § 4.3.2.6 (34d) |
|---|
Calcolo: Verifica 5 — taglio lungo i bordi appoggiati, soletta senza staffe| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Coefficiente che tiene conto del diametro massimo dell’aggregato48/(16 + Dmax·min(1 ; (60/fck)²)) ≥ 1.2 | kg = 1.200 | § 4.3.3.2.1 (37) |
|---|
Calcolo: Taglio al bordo sinistro| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Valore di dimensionamento dello sforzo di taglio per metroreazione di bordo della piastra elastica, mediata su 2·d da ciascun lato del suo massimomassimo 25.5 kN/m a 1.75 m lungo il bordo | vd = 25.3 kN/m | § 4.3.3.1.5 |
|---|
| Altezza statica efficace per il tagliobarre inferiori perpendicolari al bordo | dv = 155 mm | |
|---|
| Deformazione specifica nominale dell’armatura tesa per la verifica al tagliofyd/Es·md/mRd, md ≈ vd·d/2 nella sezione di controllo | εv = 0.161 ‰ | § 4.3.3.2.2 (39) |
|---|
| Coefficiente1/(1 + εv·d·kg) | kd = 0.971 | § 4.3.3.2.1 (36) |
|---|
| Taglio al bordo sinistrovd/vRd | η = 0.153 · verifica soddisfatta15 % della resistenza utilizzata | § 4.3.3.2.1 (35) |
|---|
Calcolo: Taglio al bordo destro| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Valore di dimensionamento dello sforzo di taglio per metroreazione di bordo della piastra elastica, mediata su 2·d da ciascun lato del suo massimomassimo 47.3 kN/m a 1.75 m lungo il bordo | vd = 46.7 kN/m | § 4.3.3.1.5 |
|---|
| Altezza statica efficace per il tagliobarre superiori perpendicolari al bordo | dv = 165 mm | |
|---|
| Deformazione specifica nominale dell’armatura tesa per la verifica al tagliofyd/Es·md/mRd, md = momento sull’appoggio | εv = 1.791 ‰ | § 4.3.3.2.2 (39) |
|---|
| Coefficiente1/(1 + εv·d·kg) | kd = 0.738 | § 4.3.3.2.1 (36) |
|---|
| Taglio al bordo destrovd/vRd | η = 0.350 · verifica soddisfatta35 % della resistenza utilizzata | § 4.3.3.2.1 (35) |
|---|
Calcolo: Taglio al bordo inferiore| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Valore di dimensionamento dello sforzo di taglio per metroreazione di bordo della piastra elastica, mediata su 2·d da ciascun lato del suo massimomassimo 28.7 kN/m a 3.10 m lungo il bordo | vd = 28.5 kN/m | § 4.3.3.1.5 |
|---|
| Altezza statica efficace per il tagliobarre inferiori perpendicolari al bordo | dv = 165 mm | |
|---|
| Deformazione specifica nominale dell’armatura tesa per la verifica al tagliofyd/Es·md/mRd, md ≈ vd·d/2 nella sezione di controllo | εv = 0.138 ‰ | § 4.3.3.2.2 (39) |
|---|
| Coefficiente1/(1 + εv·d·kg) | kd = 0.973 | § 4.3.3.2.1 (36) |
|---|
| Taglio al bordo inferiorevd/vRd | η = 0.162 · verifica soddisfatta16 % della resistenza utilizzata | § 4.3.3.2.1 (35) |
|---|
Calcolo: Taglio al bordo superiore| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Valore di dimensionamento dello sforzo di taglio per metroreazione di bordo della piastra elastica, mediata su 2·d da ciascun lato del suo massimomassimo 43.6 kN/m a 3.10 m lungo il bordo | vd = 43.3 kN/m | § 4.3.3.1.5 |
|---|
| Altezza statica efficace per il tagliobarre superiori perpendicolari al bordo | dv = 155 mm | |
|---|
| Deformazione specifica nominale dell’armatura tesa per la verifica al tagliofyd/Es·md/mRd, md = momento sull’appoggio | εv = 2.005 ‰ | § 4.3.3.2.2 (39) |
|---|
| Coefficiente1/(1 + εv·d·kg) | kd = 0.728 | § 4.3.3.2.1 (36) |
|---|
| Taglio al bordo superiorevd/vRd | η = 0.350 · verifica soddisfatta35 % della resistenza utilizzata | § 4.3.3.2.1 (35) |
|---|
Calcolo: Coefficiente di viscosità| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Spessore efficace2·Ac/uessiccazione su entrambe le facce: h0 = h | h0 = 200 mm | |
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| Coefficiente per l’umidità e lo spessore[1 + (1 − RH/100)/(0.1·∛h0)·α1]·α2SIA 262 figura 2 | φRH = 1.778 | EN 1992-1-1 (B.3) |
|---|
| Coefficiente per la resistenza16.8/√fcmSIA 262 tabella 4 | βfc = 2.725 | EN 1992-1-1 (B.4) |
|---|
| Età al momento della messa in carico, corretta per il cementot0·(9/(2 + t0^1.2) + 1)^α, α = 0a 20 °C | t0,eff = 28.0 days | EN 1992-1-1 (B.9) |
|---|
| Coefficiente per l’età al momento della messa in carico1/(0.1 + t0^0.2)SIA 262 figura 2 | β(t0) = 0.488 | EN 1992-1-1 (B.5) |
|---|
| Evoluzione nel tempo[(t − t0)/(βH + t − t0)]^0.3, βH = 540SIA 262 figura 2 | β(t − t0) = 0.994 | EN 1992-1-1 (B.7) |
|---|
| Coefficiente di viscositàφRH·βfc·β(t0)·β(t − t0)per tensioni nel calcestruzzo fino a 0.4·fcm; oltre, la cifra 3.1.2.6.3 lo aumenta | φ(t, t0) = 2.35 | § 3.1.2.6.2 (13) |
|---|
Calcolo: Momenti sotto il carico di servizio| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Momento di fessurazione per metrokt·fct·h²/6 | mcr = 18.7 kNm/m | § 4.4.1.3 |
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| Rapporto tra i moduli d’elasticitàEs/Ecm | αs = 6.10 | |
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Calcolo: Barre inferiori in direzione x (campata)| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Momento di servizio, con il momento torcentemassimo in x = 4.00 m, y = 2.00 m | m + |mxy| = 10.4 kNm/m | |
|---|
| Stato | non fessurato (m ≤ mcr) | |
|---|
Calcolo: Barre inferiori in direzione y (campata)| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Momento di servizio, con il momento torcentemassimo in x = 1.80 m, y = 3.20 m | m + |mxy| = 14.0 kNm/m | |
|---|
| Stato | non fessurato (m ≤ mcr) | |
|---|
Calcolo: Barre superiori in direzione x (appoggi, angoli)| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Momento di servizio, con il momento torcentemassimo in x = 6.00 m, y = 2.00 m | m + |mxy| = 18.3 kNm/m | |
|---|
| Stato | non fessurato (m ≤ mcr) | |
|---|
Calcolo: Barre superiori in direzione y (appoggi, angoli)| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Momento di servizio, con il momento torcentemassimo in x = 3.10 m, y = 4.50 m | m + |mxy| = 18.9 kNm/m | |
|---|
| Stato | fessurato (m > mcr) | |
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| Profondità dell’asse neutro, stato fessurato | xII = 28.4 mm | § 4.1.4.2.1 |
|---|
| Tensione nel calcestruzzo−2·m/(xII·z)compressione negativa | σc = -9.14 N/mm² | |
|---|
| Tensione nell’armaturam/(as·(d − xII/3)) | σs = 248.2 N/mm² | |
|---|
Calcolo: Verifica 1 — tensione nell’armatura sotto il carico quasi permanente, barre superiori in direzione y (appoggi, angoli)| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Tensione nell’armatura confrontata con il limite relativo alla fessurazione, barre superiori in direzione y (appoggi, angoli)σs/fyk | η = 0.496 · verifica soddisfatta50 % della resistenza utilizzata | Tabella 17 |
|---|
Calcolo: Freccia| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Rigidezza flessionale della piastraEcm·h³/(12·(1 − ν²)) | D = 23’333 kNm | |
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| Freccia elastica, stato non fessuratopiastra elastica sotto q e i carichi Qmassimo in x = 3.10 m, y = 2.00 m | wc = 0.65 mm | |
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| Freccia allo stato non fessurato tenendo conto della viscositàwc·(1 + φ) | wcφ = 2.18 mm | § 4.4.3.2.4 (103) |
|---|
Calcolo: Verifica 2 — freccia| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Freccia confrontata con il valore ammissibilew/wadm | η = 0.167 · verifica soddisfatta17 % della resistenza utilizzata | § 4.4.3.2 |
|---|
Calcolo: Opzioni di barre| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Momento di fessurazione per metrokt·fctm·h²/6 | mcr = 18.7 kNm/m | § 4.4.1.3 |
|---|
| Interasse massimo ammessomin(1.2·h ; 300 mm) | smax = 240 mm | § 5.5.3.1 |
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Calcolo: Barre inferiori in direzione x — scelte zona per zona| Passaggio | Valore | Rif. |
|---|
| Zone con queste barresu 48 zone di 0.75 × 0.75 m — Ø10@200: 48 | nz = 48 | |
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| Massa d’acciaio di questo stratosenza sovrapposizioni e ancoraggi | G = 83 kg | |
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| Flessione in ogni zona, barre inferiori in direzione xmax(md/mRd) | η = 0.644 · verifica soddisfatta64 % della resistenza utilizzata | § 4.3.2.6 |
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Calcolo: Barre inferiori in direzione y — scelte zona per zona| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Zone con queste barresu 48 zone di 0.75 × 0.75 m — Ø10@200: 48 | nz = 48 | |
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| Massa d’acciaio di questo stratosenza sovrapposizioni e ancoraggi | G = 83 kg | |
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| Flessione in ogni zona, barre inferiori in direzione ymax(md/mRd) | η = 0.875 · verifica soddisfatta87 % della resistenza utilizzata | § 4.3.2.6 |
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Calcolo: Barre superiori in direzione x — scelte zona per zona| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Zone con queste barresu 48 zone di 0.75 × 0.75 m — Ø8@200: 2, Ø10@200: 30, Ø10@150: 3 | nz = 35 | |
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| Massa d’acciaio di questo stratosenza sovrapposizioni e ancoraggi | G = 61 kg | |
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| Flessione in ogni zona, barre superiori in direzione xmax(md/mRd) | η = 0.845 · verifica soddisfatta84 % della resistenza utilizzata | § 4.3.2.6 |
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Calcolo: Barre superiori in direzione y — scelte zona per zona| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Zone con queste barresu 48 zone di 0.75 × 0.75 m — Ø8@200: 2, Ø10@200: 29, Ø10@150: 4 | nz = 35 | |
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| Massa d’acciaio di questo stratosenza sovrapposizioni e ancoraggi | G = 62 kg | |
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| Flessione in ogni zona, barre superiori in direzione ymax(md/mRd) | η = 0.945 · verifica soddisfatta95 % della resistenza utilizzata | § 4.3.2.6 |
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| Massa totale d’acciaio del pannello10.7 kg/m², senza sovrapposizioni e ancoraggi | ΣG = 289 kg | |
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Calcolo: Freccia con le barre scelte| Passaggio | Valore | Rif. |
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| Freccia allo stato non fessurato tenendo conto della viscosità | wcφ = 2.18 mm | § 4.4.3.2.4 (103) |
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| Freccia confrontata con il valore ammissibilew/wadm | η = 0.167 · verifica soddisfatta17 % della resistenza utilizzata | § 4.4.3.2 |
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Come viene controllato questo modulo
Controllato cifra per cifra rispetto alla SIA 262:2025 e confrontato con calcoli indipendenti utilizzati su progetti reali, prima della pubblicazione.
Domande
Come viene assunto il momento per ε_v a ogni bordo?
Su un bordo semplicemente appoggiato, md ≈ vd · d/2 nella sezione di controllo; su un bordo incastrato o continuo, md è il momento sull’appoggio. Entra in εv = fyd/Es · md/mRd, equazione (39).
Perché un angolo deve essere trattenuto contro il sollevamento?
Un angolo tra due bordi semplicemente appoggiati tende a sollevarsi e richiede una forza di ritenuta, fornita dal calcolo elastico, nonché un’armatura d’angolo superiore e inferiore per i momenti torcenti mxy.
Posso stampare il calcolo?
Il calcolo completo è visualizzato sullo schermo, gratuitamente e senza account. Una nota di calcolo A4 pronta per la stampa è inclusa nell’abbonamento Basic.
Vedi anche
Norma: SIA 262:2025 · Pagina aggiornata: 24 ottobre 2026