Verifica un solaio in calcestruzzo armato portato da pilastri, secondo la norma SIA 262:2025: flessione e torsione da una piastra elastica, punzonamento a ogni pilastro, disposizioni costruttive, tensioni nelle barre, apertura delle fessure e freccia, e sceglie le barre zona per zona. Ogni passaggio mostra la sua formula e la cifra della norma da cui deriva.

Che cosa verifica

Resistenza alla flessione dei quattro strati, m_xRd, m_yRd, m′_xRd e m′_yRd, cifra 4.2.1.5, e la duttilità x/d ≤ 0.5 · 435/f_yd (4.1.4.2.6).
Armatura minima e disposizioni costruttive: m_cr ≤ m_Rd (4.3.1.2), l’interasse (5.5.3.1) e la direzione meno armata pari ad almeno il 20 % di quella principale (5.5.3.2).
Flessione e torsione, cifra 4.3.2.6, equazioni da (34a) a (34d): m_xd + |m_xyd| ≤ m_xRd e le tre condizioni corrispondenti, in ogni punto della piastra.
Punzonamento a ogni pilastro, senza armatura di punzonamento: V_d ≤ V_Rd,c = k_r · τ_cd · d_v · u, 4.3.6.3.1, equazione (58), con k_r dall’equazione (59) e la rotazione della soletta ψ secondo 4.3.6.4.2, equazione (60), al livello di approssimazione 3.
Efficienza funzionale: stato fessurato o non fessurato di ogni strato rispetto a m_cr, la tensione nelle barre σ_s rispetto alla tabella 17, l’apertura delle fessure secondo la EN 1992-1-1 §7.3.4 e la freccia allo stato non fessurato tenendo conto della viscosità w_cφ = w_c · (1 + φ), 4.4.3.2.4, equazione (103), rispetto a w_adm.
Barre scelte zona per zona: l’opzione più leggera della Sua lista che soddisfa tutti i criteri selezionati, per zona e per strato.

Che cosa inserisce e che cosa ottiene

Inserisce il contorno del solaio, l’appoggio di ogni bordo e, su una pianta, i pilastri, le aperture e i carichi concentrati, posizionati con un clic. Poi la sezione e le sue barre, i materiali, i coefficienti di resistenza, q_d e il carico di servizio q. Il coefficiente di viscosità φ è inserito o calcolato.

Ottiene per ogni verifica l’esito (verifica soddisfatta o verifica non soddisfatta) e il punto in cui è determinante. Il punzonamento del pilastro più sollecitato è presentato passo per passo, da V_d = R_d − q_d · A (4.3.6.2.6) e u₀ a d_v/2 (4.3.6.2.2, figure 22 e 23) fino a b_s (equazione (61)) e m_sd. Con l’abbonamento Basic si stampa come nota di calcolo A4.

Ipotesi e limiti

I momenti derivano da una piastra elastica lineare non fessurata, trattenuta sulle superfici dei pilastri (4.1.4.1): un campo staticamente ammissibile, a favore della sicurezza.
I pilastri del modello non riprendono flessione. k_e assume i valori semplificati di 4.3.6.2.5 (0.9 pilastro interno, 0.7 pilastro di bordo, 0.65 pilastro d’angolo) o quelli dell’equazione (57).
Le barre superiori sono considerate presenti ovunque siano necessarie: le prolunghi sufficientemente nel campo.
φ segue l’equazione (13), con ogni fattore tratto dall’allegato B della EN 1992-1-1, in accordo con la tabella 4 e la figura 2 della SIA 262. k₃ e k₄ sono determinati a livello nazionale; li inserisce Lei.
Le masse d’acciaio non comprendono sovrapposizioni e ancoraggi. L’armatura di rinforzo attorno alle aperture e l’armatura contro il collasso progressivo (4.3.6.1.3, 4.3.6.7) non sono dimensionate.

Esempio di calcolo

Un solaio di 18.4 × 12.4 m con bordi liberi su dodici pilastri di 400 × 400 mm, distanti 6.0 m, un’apertura di 1.2 × 0.8 m, h = 280 mm, Ø12 ogni 200 mm inferiormente e Ø16 ogni 150 mm superiormente, in entrambe le direzioni, f_ck = 30 N/mm², q_d = 15.3 kN/m², un carico quasi permanente di 8.9 kN/m² e w_adm = 24 mm. I risultati seguenti sono quelli del modulo per il suo esempio di calcolo, calcolati alla creazione di questa pagina.

Dati
Dato	Valore	Rif.
Lunghezza della soletta in direzione x l_x	18.4 m
Lunghezza della soletta in direzione y l_y	12.4 m
Bordo sinistro (x = 0)	Libero
Bordo destro (x = l_x)	Libero
Bordo inferiore (y = 0)	Libero
Bordo superiore (y = l_y)	Libero
Pianta della soletta	{"o":8.2,8.2,1.2,0.8,"q":[],"c":[[0.2,0.2,0.4,0.4,0],[0.2,6.2,0.4,0.4,0],[0.2,12.2,0.4,0.4,0],[6.2,0.2,0.4,0.4,0],[6.2,6.2,0.4,0.4,0],[6.2,12.2,0.4,0.4,0],[12.2,0.2,0.4,0.4,0],[12.2,6.2,0.4,0.4,0],[12.2,12.2,0.4,0.4,0],[18.2,0.2,0.4,0.4,0],[18.2,6.2,0.4,0.4,0],[18.2,12.2,0.4,0.4,0]]}
Spessore della soletta h	280 mm
Copriferro delle barre inferiori c	30 mm
Strato inferiore esterno	Barre in direzione x
Diametro Ø_x	12 mm
Interasse s_x	200 mm
Diametro Ø_y	12 mm
Interasse s_y	200 mm
Armatura superiore	Barre in direzione x e y
Copriferro delle barre superiori c′	30 mm
Strato superiore esterno	Barre in direzione x
Diametro in direzione x Ø′_x	16 mm
Interasse in direzione x s′_x	150 mm
Diametro in direzione y Ø′_y	16 mm
Interasse in direzione y s′_y	150 mm
Valore caratteristico della resistenza alla compressione f_ck	30 N/mm²	§ 3.1.2.2.2
Valore medio della resistenza alla trazione f_ctm	2.9 N/mm²	§ 3.1.2.2.4
Modulo di elasticità E_cm	33600 N/mm²	§ 3.1.2.3.3
Coefficiente di Poisson ν	0.2	§ 3.1.2.3.5
Diametro massimo dell’aggregato D_max	32 mm	§ 4.3.3.2.1
Limite di snervamento caratteristico f_yk	500 N/mm²
Modulo di elasticità E_s	205000 N/mm²
Coefficiente di resistenza del calcestruzzo γ_c	1.5	§ 2.4.2.6
Coefficiente di resistenza dell’acciaio γ_s	1.15	§ 2.4.2.6
Coefficiente di correzione che tiene conto della durata dell’azione e dell’età del calcestruzzo η_t	1.0 — entrambe le condizioni della cifra 4.2.1.3 sono soddisfatte	§ 4.2.1.3
Carico di dimensionamento, uniformemente ripartito q_d	15.3 kN/m²
Metodo per i momenti flettenti	Calcolo elastico lineare di una piastra (4.1.4.1)	§ 4.1.4
Momenti sopra i pilastri	Media sulla striscia d’appoggio b_s	§ 4.1.4.2
Riduzione k_e per la trasmissione dei momenti k_e	Valori semplificati (4.3.6.2.5)	§ 4.3.6.2.4
Resistenza alla trazione per la fessurazione	Valore medio della resistenza alla trazione (4.4.1.3)	§ 4.4.1.3
Livello delle esigenze	Normali	§ 4.4.2.2.3
Carico uniformemente ripartito nel caso di carico q	8.9 kN/m²
Caso di carico	Quasi permanente	Tabella 17
Coefficiente di viscosità φ	Calcolato in base al calcestruzzo, all’esposizione e alle età	§ 3.1.2.6.2
Valore medio della resistenza alla compressione su cilindro f_cm	38 N/mm²	§ 3.1.2.2.3
Umidità relativa dell’aria ambiente RH	50 %
Facce soggette ad essiccazione	Entrambe le facce
Cemento	Indurimento normale (classe N)
Età del calcestruzzo al momento della messa in carico t₀	28 days
Età considerata t	25000 days
Freccia ammissibile (facoltativa) w_adm	24 mm
Aderenza delle barre k₁	Barre ad aderenza migliorata (0.8)	EN 1992-1-1 §7.3.4(3)
Durata del carico k_t	Di lunga durata o ripetuta (0.4)	EN 1992-1-1 §7.3.4(2)
Opzioni di barre	[[10,200],[12,200],[12,150],[14,150],[16,150],[16,100],[20,100]]
Dimensione di una zona di dimensionamento a_z	1.0 m
Resistenza alla flessione, eq. (34)	Sì	§ 4.3.2.6
Armatura minima e disposizioni costruttive	Sì	§ 4.3.1.2
Tensione nelle barre in servizio, tabella 17	Sì	Tabella 17
Apertura delle fessure in servizio	No	EN 1992-1-1 §7.3.4
Nessuna fessurazione in servizio	No	§ 4.4.1.3
Valore limite della freccia	Sì	§ 4.4.3.2
Freccia ammissibile w_adm	24 mm	§ 4.4.3.1.1

Calcolo: Armatura per metro di larghezza
Passaggio	Valore	Rif.
Barre inferiori in direzione xπ·Ø²/4·1000/sØ12 a interasse 200 mm	a_s,bx = 565 mm²/m
Altezza statica, barre inferiori in direzione xh − c − (barre sottostanti) − Ø/2	d_bx = 244 mm
Barre inferiori in direzione yπ·Ø²/4·1000/sØ12 a interasse 200 mm	a_s,by = 565 mm²/m
Altezza statica, barre inferiori in direzione yh − c − (barre sottostanti) − Ø/2	d_by = 232 mm
Barre superiori in direzione xπ·Ø²/4·1000/sØ16 a interasse 150 mm	a_s,tx = 1’340 mm²/m
Altezza statica, barre superiori in direzione xh − c′ − (barre soprastanti) − Ø/2	d_tx = 242 mm
Barre superiori in direzione yπ·Ø²/4·1000/sØ16 a interasse 150 mm	a_s,ty = 1’340 mm²/m
Altezza statica, barre superiori in direzione yh − c′ − (barre soprastanti) − Ø/2	d_ty = 226 mm

Calcolo: Valori di dimensionamento delle resistenze
Passaggio	Valore	Rif.
Coefficiente di correzione che tiene conto del comportamento più fragile dei calcestruzzi ad alta resistenza(40/f_ck)^(1/3) ≤ 1	η_fc = 1.000	§ 4.2.1.2 (26)
Valore di dimensionamento della resistenza alla compressione del calcestruzzoη_fc·η_t·f_ck/γ_c	f_cd = 20.0 N/mm²	§ 2.4.2.3 (2)
Valore di dimensionamento della tensione limite di taglio0.3·√f_ck/γ_c	τ_cd = 1.10 N/mm²	§ 2.4.2.4 (3)
Valore di dimensionamento del limite di snervamento dell’acciaiof_yk/γ_s	f_yd = 434.8 N/mm²	§ 2.4.2.5 (4)

Calcolo: Resistenze alla flessione per metro
Passaggio	Valore	Rif.
Barre inferiori in direzione xa_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cdx/d = 0.059	m_xRd = 58.5 kNm/m	§ 4.2.1.5
Barre inferiori in direzione ya_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cdx/d = 0.062	m_yRd = 55.5 kNm/m	§ 4.2.1.5
Barre superiori in direzione xa_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cdx/d = 0.142; trazione superiormente	m′_xRd = 132.5 kNm/m	§ 4.2.1.5
Barre superiori in direzione ya_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cdx/d = 0.152; trazione superiormente	m′_yRd = 123.2 kNm/m	§ 4.2.1.5

Calcolo: Verifica 1 — duttilità della zona compressa
Passaggio	Valore	Rif.
Zona compressa più profonda (barre superiori in direzione y)(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.303 · verifica soddisfatta30 % della resistenza utilizzata	§ 4.1.4.2.6

Calcolo: Verifica 2 — armatura minima: resistenza superiore al momento di fessurazione
Passaggio	Valore	Rif.
Momento di fessurazione per metrok_t·f_ctm·h²/6, k_t = 1/(1 + 0.5·h/3) (h in m)	m_cr = 36.2 kNm/m	§ 4.4.1.3 (99)
Barre inferiori in direzione xm_cr/m_xRd	η = 0.619 · verifica soddisfatta62 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.1.2
Barre inferiori in direzione ym_cr/m_yRd	η = 0.652 · verifica soddisfatta65 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.1.2

Calcolo: Verifica 3 — interasse e armatura trasversale
Passaggio	Valore	Rif.
Interasse, barre inferiori in direzione xs/s_max	η = 0.667 · verifica soddisfatta67 % della resistenza utilizzata	§ 5.5.3.1
Interasse, barre inferiori in direzione ys/s_max	η = 0.667 · verifica soddisfatta67 % della resistenza utilizzata	§ 5.5.3.1
Interasse, barre superiori in direzione xs/s_max	η = 0.500 · verifica soddisfatta50 % della resistenza utilizzata	§ 5.5.3.1
Interasse, barre superiori in direzione ys/s_max	η = 0.500 · verifica soddisfatta50 % della resistenza utilizzata	§ 5.5.3.1
Inferiore: direzione meno armata confrontata con il 20 % di quella principale0.2·a_s,main/a_s,tr	η = 0.200 · verifica soddisfatta20 % della resistenza utilizzata	§ 5.5.3.2
Superiore: direzione meno armata confrontata con il 20 % di quella principale0.2·a_s,main/a_s,tr	η = 0.200 · verifica soddisfatta20 % della resistenza utilizzata	§ 5.5.3.2

Calcolo: Verifica 4 — flessione e torsione, piastra elastica: eq. (34)
Passaggio	Valore	Rif.
Mesh di elementi finitipiastra non fessurata, ν = 0.20, trattenuta sulle superfici dei pilastri	29 × 21 elementi di piastra
Momenti sopra i pilastrisu ogni striscia d’appoggio, come per m_sd della verifica al punzonamento	media su b_s	§ 4.1.4.2
Momenti positivi in x — barre inferiori in direzione xm_xd+\|m_xyd\|/m_xRd	η = 0.679 · verifica soddisfatta68 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.2.6 (34a)
Momenti positivi in y — barre inferiori in direzione ym_yd+\|m_xyd\|/m_yRd	η = 0.953 · verifica soddisfatta95 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.2.6 (34b)
Momenti negativi in x — barre superiori in direzione x−m_xd+\|m_xyd\|/m′_xRd	η = 0.711 · verifica soddisfatta71 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.2.6 (34c)
Momenti negativi in y — barre superiori in direzione y−m_yd+\|m_xyd\|/m′_yRd	η = 0.738 · verifica soddisfatta74 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.2.6 (34d)

Calcolo: Verifica 5 — punzonamento a ogni pilastro, soletta senza armatura di punzonamento
Passaggio	Valore	Rif.
Altezza statica efficace per il punzonamentomedia dei due strati superioriappoggio all’intradosso della soletta	d_v = 234 mm	§ 4.3.6.2.1
Coefficiente che tiene conto del diametro massimo dell’aggregato	k_g = 1.200	§ 4.3.3.2.1 (37)
Pilastro C1 (d’angolo)V_d/V_Rd,c	η = 0.661 · verifica soddisfatta66 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.6.3.1 (58)
Pilastro C2 (di bordo)V_d/V_Rd,c	η = 0.815 · verifica soddisfatta82 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.6.3.1 (58)
Pilastro C3 (d’angolo)V_d/V_Rd,c	η = 0.687 · verifica soddisfatta69 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.6.3.1 (58)
Pilastro C4 (di bordo)V_d/V_Rd,c	η = 0.811 · verifica soddisfatta81 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.6.3.1 (58)
Pilastro C5 (interno)V_d/V_Rd,c	η = 0.896 · verifica soddisfatta90 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.6.3.1 (58)
Pilastro C6 (di bordo)V_d/V_Rd,c	η = 0.840 · verifica soddisfatta84 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.6.3.1 (58)
Pilastro C7 (di bordo)V_d/V_Rd,c	η = 0.815 · verifica soddisfatta81 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.6.3.1 (58)
Pilastro C8 (interno)V_d/V_Rd,c	η = 0.902 · verifica soddisfatta90 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.6.3.1 (58)
Pilastro C9 (di bordo)V_d/V_Rd,c	η = 0.847 · verifica soddisfatta85 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.6.3.1 (58)
Pilastro C10 (d’angolo)V_d/V_Rd,c	η = 0.662 · verifica soddisfatta66 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.6.3.1 (58)
Pilastro C11 (di bordo)V_d/V_Rd,c	η = 0.841 · verifica soddisfatta84 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.6.3.1 (58)
Pilastro C12 (d’angolo)V_d/V_Rd,c	η = 0.648 · verifica soddisfatta65 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.6.3.1 (58)

Calcolo: Punzonamento in dettaglio — pilastro C8, il più sollecitato
Passaggio	Valore	Rif.
Reazione d’appoggio del pilastrosomma delle forze d’appoggio della piastra sotto il pilastro	R_d = 588.6 kN
Carico all’interno della sezione di controlloA = 0.390 m²	q_d·A = 6.0 kN	§ 4.3.6.2.6
Valore di dimensionamento della forza di punzonamentoR_d − q_d·A	V_d = 582.6 kN
Perimetro della sezione di controlloa d_v/2 dal pilastro, tratti rettilinei ≤ 1.5·d_v dagli angoliFigure 22, 23	u₀ = 2’335 mm	§ 4.3.6.2.2
Riduzione per la trasmissione dei momentipilastro internosolette su pilastri regolari; altrimenti utilizzare l’eq. (57)	k_e = 0.90	§ 4.3.6.2.5
Perimetro efficace della sezione di controllok_e·u₀	u = 2’102 mm	§ 4.3.6.2.3
Distanza dal punto di momento nullo, xdalla piastra, in direzione x passando per il pilastro	r_sx = 1.29 m	§ 4.3.6.4.8
Distanza dal punto di momento nullo, y	r_sy = 1.30 m	§ 4.3.6.4.8
Larghezza rappresentativa della striscia d’appoggio1.5·√(r_sx·r_sy) ≤ l_min	b_s = 1.95 m	§ 4.3.6.4.6 (61)
Momento medio nella striscia, barre in direzione xmedia di −m_xd + \|m_xyd\| su b_s alla faccia del pilastro	m_sd,x = 83.1 kNm/m	§ 4.3.6.4.8
Momento medio nella striscia, barre in direzione y	m_sd,y = 81.4 kNm/m	§ 4.3.6.4.8
Rotazione della soletta, x1.2·(r_sx/d)·(f_yd/E_s)·(m_sd,x/m′_xRd)^1.5livello 3: coefficiente 1.2	ψ_x = 0.0070	§ 4.3.6.4.2 (60)
Rotazione della soletta, y1.2·(r_sy/d)·(f_yd/E_s)·(m_sd,y/m′_yRd)^1.5	ψ_y = 0.0076	§ 4.3.6.4.2 (60)
Coefficiente1/(0.45 + 0.18·ψ·d·k_g) ≤ 2ψ = max(ψ_x ; ψ_y)	k_r = 1.199	§ 4.3.6.3.2 (59)
Resistenza al punzonamentok_r·τ_cd·d_v·u	V_Rd,c = 646.0 kN	§ 4.3.6.3.1 (58)

Calcolo: Coefficiente di viscosità
Passaggio	Valore	Rif.
Spessore efficace2·A_c/uessiccazione su entrambe le facce: h₀ = h	h₀ = 280 mm
Coefficiente per l’umidità e lo spessore[1 + (1 − RH/100)/(0.1·∛h₀)·α₁]·α₂SIA 262 figura 2	φ_RH = 1.693	EN 1992-1-1 (B.3)
Coefficiente per la resistenza16.8/√f_cmSIA 262 tabella 4	β_fc = 2.725	EN 1992-1-1 (B.4)
Età al momento della messa in carico, corretta per il cementot₀·(9/(2 + t₀^1.2) + 1)^α, α = 0a 20 °C	t_0,eff = 28.0 days	EN 1992-1-1 (B.9)
Coefficiente per l’età al momento della messa in carico1/(0.1 + t₀^0.2)SIA 262 figura 2	β(t₀) = 0.488	EN 1992-1-1 (B.5)
Evoluzione nel tempo[(t − t₀)/(β_H + t − t₀)]^0.3, β_H = 660SIA 262 figura 2	β(t − t₀) = 0.992	EN 1992-1-1 (B.7)
Coefficiente di viscositàφ_RH·β_fc·β(t₀)·β(t − t₀)per tensioni nel calcestruzzo fino a 0.4·f_cm; oltre, la cifra 3.1.2.6.3 lo aumenta	φ(t, t₀) = 2.24	§ 3.1.2.6.2 (13)

Calcolo: Momenti sotto il carico di servizio
Passaggio	Valore	Rif.
Momento di fessurazione per metrok_t·f_ct·h²/6	m_cr = 36.2 kNm/m	§ 4.4.1.3
Rapporto tra i moduli d’elasticitàE_s/E_cm	α_s = 6.10

Calcolo: Barre inferiori in direzione x (campata)
Passaggio	Valore	Rif.
Momento di servizio, con il momento torcentemassimo in x = 9.40 m, y = 9.00 m	m + \|m_xy\| = 23.1 kNm/m
Stato	non fessurato (m ≤ m_cr)

Calcolo: Barre inferiori in direzione y (campata)
Passaggio	Valore	Rif.
Momento di servizio, con il momento torcentemassimo in x = 8.20 m, y = 9.00 m	m + \|m_xy\| = 30.8 kNm/m
Stato	non fessurato (m ≤ m_cr)

Calcolo: Barre superiori in direzione x (appoggi, angoli)
Passaggio	Valore	Rif.
Momento di servizio, con il momento torcentemassimo in x = 18.00 m, y = 7.00 m	m + \|m_xy\| = 54.8 kNm/m
Stato	fessurato (m > m_cr)
Profondità dell’asse neutro, stato fessurato	x_II = 55.3 mm	§ 4.1.4.2.1
Tensione nel calcestruzzo−2·m/(x_II·z)compressione negativa	σ_c = -8.87 N/mm²
Tensione nell’armaturam/(a_s·(d − x_II/3))	σ_s = 182.8 N/mm²

Calcolo: Barre superiori in direzione y (appoggi, angoli)
Passaggio	Valore	Rif.
Momento di servizio, con il momento torcentemassimo in x = 7.00 m, y = 12.00 m	m + \|m_xy\| = 52.9 kNm/m
Stato	fessurato (m > m_cr)
Profondità dell’asse neutro, stato fessurato	x_II = 53.2 mm	§ 4.1.4.2.1
Tensione nel calcestruzzo−2·m/(x_II·z)compressione negativa	σ_c = -9.55 N/mm²
Tensione nell’armaturam/(a_s·(d − x_II/3))	σ_s = 189.5 N/mm²

Calcolo: Verifica 1 — tensione nell’armatura sotto il carico quasi permanente, barre superiori in direzione x (appoggi, angoli)
Passaggio	Valore	Rif.
Tensione nell’armatura confrontata con il limite relativo alla fessurazione, barre superiori in direzione x (appoggi, angoli)σ_s/f_yk	η = 0.366 · verifica soddisfatta37 % della resistenza utilizzata	Tabella 17

Calcolo: Verifica 2 — tensione nell’armatura sotto il carico quasi permanente, barre superiori in direzione y (appoggi, angoli)
Passaggio	Valore	Rif.
Tensione nell’armatura confrontata con il limite relativo alla fessurazione, barre superiori in direzione y (appoggi, angoli)σ_s/f_yk	η = 0.379 · verifica soddisfatta38 % della resistenza utilizzata	Tabella 17

Calcolo: Freccia
Passaggio	Valore	Rif.
Rigidezza flessionale della piastraE_cm·h³/(12·(1 − ν²))	D = 64’027 kNm
Freccia elastica, stato non fessuratopiastra elastica sotto qmassimo in x = 15.20 m, y = 3.20 m	w_c = 1.14 mm
Freccia allo stato non fessurato tenendo conto della viscositàw_c·(1 + φ)	w_cφ = 3.68 mm	§ 4.4.3.2.4 (103)

Calcolo: Verifica 3 — freccia
Passaggio	Valore	Rif.
Freccia confrontata con il valore ammissibilew/w_adm	η = 0.153 · verifica soddisfatta15 % della resistenza utilizzata	§ 4.4.3.2

Calcolo: Opzioni di barre
Passaggio	Valore	Rif.
Momento di fessurazione per metrok_t·f_ctm·h²/6	m_cr = 36.2 kNm/m	§ 4.4.1.3
Interasse massimo ammessomin(1.2·h ; 300 mm)	s_max = 300 mm	§ 5.5.3.1

Calcolo: Barre inferiori in direzione x — scelte zona per zona
Passaggio	Valore	Rif.
Zone con queste barresu 216 zone di 1.02 × 1.03 m — Ø10@200: 216	n_z = 216
Massa d’acciaio di questo stratosenza sovrapposizioni e ancoraggi	G = 703 kg
Flessione in ogni zona, barre inferiori in direzione xmax(m_d/m_Rd)	η = 0.966 · verifica soddisfatta97 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.2.6

Calcolo: Barre inferiori in direzione y — scelte zona per zona
Passaggio	Valore	Rif.
Zone con queste barresu 216 zone di 1.02 × 1.03 m — Ø10@200: 214, Ø12@200: 2	n_z = 216
Massa d’acciaio di questo stratosenza sovrapposizioni e ancoraggi	G = 706 kg
Flessione in ogni zona, barre inferiori in direzione ymax(m_d/m_Rd)	η = 0.944 · verifica soddisfatta94 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.2.6

Calcolo: Barre superiori in direzione x — scelte zona per zona
Passaggio	Valore	Rif.
Zone con queste barresu 216 zone di 1.02 × 1.03 m — Ø10@200: 129, Ø12@150: 8, Ø14@150: 22	n_z = 159
Massa d’acciaio di questo stratosenza sovrapposizioni e ancoraggi	G = 657 kg
Flessione in ogni zona, barre superiori in direzione xmax(m_d/m_Rd)	η = 0.997 · verifica soddisfatta100 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.2.6

Calcolo: Barre superiori in direzione y — scelte zona per zona
Passaggio	Valore	Rif.
Zone con queste barresu 216 zone di 1.02 × 1.03 m — Ø10@200: 128, Ø12@150: 7, Ø14@150: 24	n_z = 159
Massa d’acciaio di questo stratosenza sovrapposizioni e ancoraggi	G = 665 kg
Flessione in ogni zona, barre superiori in direzione ymax(m_d/m_Rd)	η = 0.951 · verifica soddisfatta95 % della resistenza utilizzata	§ 4.3.2.6
Massa totale d’acciaio del pannello12.0 kg/m², senza sovrapposizioni e ancoraggi	ΣG = 2’732 kg

Calcolo: Freccia con le barre scelte
Passaggio	Valore	Rif.
Freccia allo stato non fessurato tenendo conto della viscosità	w_cφ = 3.68 mm	§ 4.4.3.2.4 (103)
Freccia confrontata con il valore ammissibilew/w_adm	η = 0.153 · verifica soddisfatta15 % della resistenza utilizzata	§ 4.4.3.2

Come viene controllato questo modulo

Controllato cifra per cifra rispetto alla SIA 262:2025 e confrontato con calcoli indipendenti utilizzati su progetti reali, prima della pubblicazione.

Domande

Perché i momenti sopra i pilastri vengono mediati?

La piastra elastica presenta picchi accentuati ai bordi dei pilastri. La media sulla striscia d’appoggio b_s conserva il momento totale, è ammissibile con un’armatura duttile (4.1.4.2) e fornisce il m_sd della verifica al punzonamento. I valori di picco sono l’opzione a favore della sicurezza.

Che cosa significa l’avviso su ψ?

Al di sotto di ψ = 0.020 la capacità di deformazione è limitata. La cifra 4.3.6.1.2 rimanda allora a un pilastro più grande, a una soletta più spessa o a un’armatura di punzonamento che soddisfi l’equazione (67).

Posso stampare il calcolo?

Il calcolo completo è visualizzato sullo schermo, gratuitamente e senza account. Una nota di calcolo A4 pronta per la stampa è inclusa nell’abbonamento Basic.

Vedi anche

Norma: SIA 262:2025 · Pagina aggiornata: 24 ottobre 2026

Soletta su pilastri secondo la norma SIA 262

Elemento

Informazioni su questa verifica