Vérifie un plancher en béton armé porté par des colonnes, selon la SIA 262:2025 : flexion et torsion issues d’une plaque élastique, poinçonnement à chaque colonne, dispositions constructives, contraintes dans les barres, ouverture des fissures et flèche, et choisit les barres zone par zone. Chaque étape présente sa formule et le chiffre de la norme dont elle découle.

Ce qui est vérifié

Résistance à la flexion des quatre lits, m_xRd, m_yRd, m′_xRd et m′_yRd, chiffre 4.2.1.5, et ductilité x/d ≤ 0.5 · 435/f_yd (4.1.4.2.6).
Armature minimale et dispositions constructives : m_cr ≤ m_Rd (4.3.1.2), l’espacement (5.5.3.1) et la section d’armature de la direction la moins armée, au moins égale à 20 % de celle de la direction principale (5.5.3.2).
Flexion et torsion, chiffre 4.3.2.6, équations (34a) à (34d) : m_xd + |m_xyd| ≤ m_xRd et les trois conditions correspondantes, en chaque point de la plaque.
Poinçonnement à chaque colonne, sans armature de poinçonnement : V_d ≤ V_Rd,c = k_r · τ_cd · d_v · u, 4.3.6.3.1, équation (58), avec k_r selon l’équation (59) et la rotation de la dalle ψ selon 4.3.6.4.2, équation (60), au niveau d’approximation 3.
Aptitude au service : état fissuré ou non de chaque lit par rapport à m_cr, contrainte dans les barres σ_s comparée au tableau 17, ouverture des fissures selon l’EN 1992-1-1 §7.3.4, et flèche à l’état non fissuré avec prise en compte du fluage w_cφ = w_c · (1 + φ), 4.4.3.2.4, équation (103), comparée à w_adm.
Barres choisies zone par zone : l’option la plus légère de votre liste qui satisfait à tous les critères sélectionnés, par zone et par lit.

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Vous saisissez le contour du plancher, l’appui de chaque bord et, sur un plan, les colonnes, les ouvertures et les charges concentrées, placées d’un clic. Puis la section et ses barres, les matériaux, les facteurs de résistance, q_d et la charge de service q. Le coefficient de fluage φ est saisi ou calculé.

Vous obtenez chaque vérification avec la mention Vérifié ou Non vérifié et l’endroit où elle est déterminante. Le poinçonnement de la colonne au taux d’utilisation le plus élevé est présenté pas à pas, de V_d = R_d − q_d · A (4.3.6.2.6) et u₀ à d_v/2 (4.3.6.2.2, figures 22 et 23) jusqu’à b_s (équation (61)) et m_sd. Avec l’abonnement Basic, les résultats peuvent être imprimés sous forme de note de calcul A4.

Hypothèses et limites

Les moments proviennent d’une plaque élastique linéaire non fissurée, maintenue sur les surfaces des colonnes (4.1.4.1) : un champ statiquement admissible, du côté de la sécurité.
Les colonnes du modèle ne reprennent aucune flexion. k_e prend les valeurs simplifiées du 4.3.6.2.5 (0.9 colonne intérieure, 0.7 colonne de bord, 0.65 colonne d’angle) ou celles de l’équation (57).
Les barres supérieures sont supposées présentes partout où elles sont nécessaires : les prolonger suffisamment dans le panneau.
φ suit l’équation (13), chaque facteur étant tiré de l’annexe B de l’EN 1992-1-1, qui concorde avec le tableau 4 et la figure 2 de la SIA 262. k₃ et k₄ sont déterminés au niveau national ; vous les saisissez.
Les masses d’acier ne comprennent ni les recouvrements ni les ancrages. L’armature de renfort autour des ouvertures et l’armature pour la prévention contre l’effondrement total (4.3.6.1.3, 4.3.6.7) ne sont pas dimensionnées.

Exemple de calcul

Un plancher de 18.4 × 12.4 m à bords libres sur douze colonnes de 400 × 400 mm espacées de 6.0 m, une ouverture de 1.2 × 0.8 m, h = 280 mm, Ø12 tous les 200 mm en partie inférieure et Ø16 tous les 150 mm en partie supérieure, dans les deux directions, f_ck = 30 N/mm², q_d = 15.3 kN/m², une charge quasi permanente de 8.9 kN/m² et w_adm = 24 mm. Les résultats ci-dessous sont ceux du module pour son exemple de calcul, calculés lors de la génération de cette page.

Données
Donnée	Valeur	Réf.
Longueur de la dalle selon x l_x	18.4 m
Longueur de la dalle selon y l_y	12.4 m
Bord gauche (x = 0)	Libre
Bord droit (x = l_x)	Libre
Bord inférieur (y = 0)	Libre
Bord supérieur (y = l_y)	Libre
Plan de la dalle	{"o":8.2,8.2,1.2,0.8,"q":[],"c":[[0.2,0.2,0.4,0.4,0],[0.2,6.2,0.4,0.4,0],[0.2,12.2,0.4,0.4,0],[6.2,0.2,0.4,0.4,0],[6.2,6.2,0.4,0.4,0],[6.2,12.2,0.4,0.4,0],[12.2,0.2,0.4,0.4,0],[12.2,6.2,0.4,0.4,0],[12.2,12.2,0.4,0.4,0],[18.2,0.2,0.4,0.4,0],[18.2,6.2,0.4,0.4,0],[18.2,12.2,0.4,0.4,0]]}
Épaisseur de la dalle h	280 mm
Enrobage des barres inférieures c	30 mm
Lit inférieur extérieur	Barres selon x
Diamètre Ø_x	12 mm
Espacement s_x	200 mm
Diamètre Ø_y	12 mm
Espacement s_y	200 mm
Armature supérieure	Barres selon x et y
Enrobage des barres supérieures c′	30 mm
Lit supérieur extérieur	Barres selon x
Diamètre selon x Ø′_x	16 mm
Espacement selon x s′_x	150 mm
Diamètre selon y Ø′_y	16 mm
Espacement selon y s′_y	150 mm
Valeur caractéristique de la résistance à la compression f_ck	30 N/mm²	§ 3.1.2.2.2
Valeur moyenne de la résistance à la traction f_ctm	2.9 N/mm²	§ 3.1.2.2.4
Module d’élasticité E_cm	33600 N/mm²	§ 3.1.2.3.3
Coefficient de Poisson ν	0.2	§ 3.1.2.3.5
Diamètre maximal du granulat D_max	32 mm	§ 4.3.3.2.1
Valeur caractéristique de la limite d’écoulement f_yk	500 N/mm²
Module d’élasticité E_s	205000 N/mm²
Facteur de résistance du béton γ_c	1.5	§ 2.4.2.6
Facteur de résistance de l’acier γ_s	1.15	§ 2.4.2.6
Facteur de correction des résistances du béton tenant compte de la durée de l’action et de l’âge du béton η_t	1.0 — les deux conditions du chiffre 4.2.1.3 sont remplies	§ 4.2.1.3
Valeur de calcul de la charge uniformément répartie q_d	15.3 kN/m²
Méthode de calcul des moments de flexion	Analyse élastique linéaire d’une plaque (4.1.4.1)	§ 4.1.4
Moments au droit des colonnes	Moyenne sur la bande d’appui b_s	§ 4.1.4.2
Coefficient de réduction k_e dû à la transmission des moments k_e	Valeurs simplifiées (4.3.6.2.5)	§ 4.3.6.2.4
Résistance à la traction pour la fissuration	Valeur moyenne de la résistance à la traction (4.4.1.3)	§ 4.4.1.3
Niveau d’exigences relatives à la fissuration	Normales	§ 4.4.2.2.3
Charge uniformément répartie dans le cas de charge q	8.9 kN/m²
Combinaison d’actions	Quasi permanente	Tableau 17
Coefficient de fluage φ	Calculé à partir du béton, de l’exposition et des âges	§ 3.1.2.6.2
Valeur moyenne de la résistance à la compression sur cylindre f_cm	38 N/mm²	§ 3.1.2.2.3
Humidité relative de l’air ambiant RH	50 %
Faces exposées au séchage	Les deux faces
Ciment	Durcissement normal (classe N)
Âge du béton lors de la mise en charge t₀	28 days
Âge considéré t	25000 days
Flèche admissible (facultative) w_adm	24 mm
Adhérence des barres k₁	Barres à haute adhérence (0.8)	EN 1992-1-1 §7.3.4(3)
Durée de la charge k_t	De longue durée ou répétée (0.4)	EN 1992-1-1 §7.3.4(2)
Options de barres	[[10,200],[12,200],[12,150],[14,150],[16,150],[16,100],[20,100]]
Dimension d’une zone de dimensionnement a_z	1.0 m
Résistance à la flexion, éq. (34)	Oui	§ 4.3.2.6
Armature minimale et dispositions constructives	Oui	§ 4.3.1.2
Contrainte dans les barres en service, tableau 17	Oui	Tableau 17
Ouverture des fissures en service	Non	EN 1992-1-1 §7.3.4
Pas de fissuration en service	Non	§ 4.4.1.3
Valeur limite de la flèche	Oui	§ 4.4.3.2
Flèche admissible w_adm	24 mm	§ 4.4.3.1.1

Calcul : Armature par mètre de largeur
Étape	Valeur	Réf.
Barres inférieures selon xπ·Ø²/4·1000/sØ12 tous les 200 mm	a_s,bx = 565 mm²/m
Hauteur statique, barres inférieures selon xh − c − (diamètre des barres du lit inférieur) − Ø/2	d_bx = 244 mm
Barres inférieures selon yπ·Ø²/4·1000/sØ12 tous les 200 mm	a_s,by = 565 mm²/m
Hauteur statique, barres inférieures selon yh − c − (diamètre des barres du lit inférieur) − Ø/2	d_by = 232 mm
Barres supérieures selon xπ·Ø²/4·1000/sØ16 tous les 150 mm	a_s,tx = 1’340 mm²/m
Hauteur statique, barres supérieures selon xh − c′ − (diamètre des barres du lit supérieur) − Ø/2	d_tx = 242 mm
Barres supérieures selon yπ·Ø²/4·1000/sØ16 tous les 150 mm	a_s,ty = 1’340 mm²/m
Hauteur statique, barres supérieures selon yh − c′ − (diamètre des barres du lit supérieur) − Ø/2	d_ty = 226 mm

Calcul : Valeurs de calcul des résistances
Étape	Valeur	Réf.
Facteur de correction tenant compte du comportement plus fragile des bétons à résistance élevée(40/f_ck)^(1/3) ≤ 1	η_fc = 1.000	§ 4.2.1.2 (26)
Valeur de calcul de la résistance à la compression du bétonη_fc·η_t·f_ck/γ_c	f_cd = 20.0 N/mm²	§ 2.4.2.3 (2)
Valeur de calcul de la contrainte limite de cisaillement0.3·√f_ck/γ_c	τ_cd = 1.10 N/mm²	§ 2.4.2.4 (3)
Valeur de calcul de la limite d’écoulement de l’acierf_yk/γ_s	f_yd = 434.8 N/mm²	§ 2.4.2.5 (4)

Calcul : Résistances à la flexion par mètre
Étape	Valeur	Réf.
Barres inférieures selon xa_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cdx/d = 0.059	m_xRd = 58.5 kNm/m	§ 4.2.1.5
Barres inférieures selon ya_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cdx/d = 0.062	m_yRd = 55.5 kNm/m	§ 4.2.1.5
Barres supérieures selon xa_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cdx/d = 0.142 ; traction en face supérieure	m′_xRd = 132.5 kNm/m	§ 4.2.1.5
Barres supérieures selon ya_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cdx/d = 0.152 ; traction en face supérieure	m′_yRd = 123.2 kNm/m	§ 4.2.1.5

Calcul : Vérification 1 — ductilité de la zone comprimée
Étape	Valeur	Réf.
Hauteur maximale de la zone comprimée (barres supérieures selon y)(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.303 · VérifiéTaux d’utilisation : 30 %	§ 4.1.4.2.6

Calcul : Vérification 2 — armature minimale : résistance supérieure au moment de fissuration
Étape	Valeur	Réf.
Moment de fissuration par mètrek_t·f_ctm·h²/6, k_t = 1/(1 + 0.5·h/3) (h en m)	m_cr = 36.2 kNm/m	§ 4.4.1.3 (99)
Barres inférieures selon xm_cr/m_xRd	η = 0.619 · VérifiéTaux d’utilisation : 62 %	§ 4.3.1.2
Barres inférieures selon ym_cr/m_yRd	η = 0.652 · VérifiéTaux d’utilisation : 65 %	§ 4.3.1.2

Calcul : Vérification 3 — espacement et armature transversale
Étape	Valeur	Réf.
Espacement, barres inférieures selon xs/s_max	η = 0.667 · VérifiéTaux d’utilisation : 67 %	§ 5.5.3.1
Espacement, barres inférieures selon ys/s_max	η = 0.667 · VérifiéTaux d’utilisation : 67 %	§ 5.5.3.1
Espacement, barres supérieures selon xs/s_max	η = 0.500 · VérifiéTaux d’utilisation : 50 %	§ 5.5.3.1
Espacement, barres supérieures selon ys/s_max	η = 0.500 · VérifiéTaux d’utilisation : 50 %	§ 5.5.3.1
Armature inférieure : section d’armature de la direction la moins armée comparée à 20 % de celle de la direction principale0.2·a_s,main/a_s,tr	η = 0.200 · VérifiéTaux d’utilisation : 20 %	§ 5.5.3.2
Armature supérieure : section d’armature de la direction la moins armée comparée à 20 % de celle de la direction principale0.2·a_s,main/a_s,tr	η = 0.200 · VérifiéTaux d’utilisation : 20 %	§ 5.5.3.2

Calcul : Vérification 4 — flexion et torsion, plaque élastique : éq. (34)
Étape	Valeur	Réf.
Maillage d’éléments finisplaque non fissurée, ν = 0.20, appuyée sur les surfaces des colonnes	29 × 21 éléments de plaque
Moments au droit des colonnessur chaque bande d’appui, comme pour m_sd de la vérification au poinçonnement	moyenne sur b_s	§ 4.1.4.2
Moments positifs selon x — barres inférieures selon xm_xd+\|m_xyd\|/m_xRd	η = 0.679 · VérifiéTaux d’utilisation : 68 %	§ 4.3.2.6 (34a)
Moments positifs selon y — barres inférieures selon ym_yd+\|m_xyd\|/m_yRd	η = 0.953 · VérifiéTaux d’utilisation : 95 %	§ 4.3.2.6 (34b)
Moments négatifs selon x — barres supérieures selon x−m_xd+\|m_xyd\|/m′_xRd	η = 0.711 · VérifiéTaux d’utilisation : 71 %	§ 4.3.2.6 (34c)
Moments négatifs selon y — barres supérieures selon y−m_yd+\|m_xyd\|/m′_yRd	η = 0.738 · VérifiéTaux d’utilisation : 74 %	§ 4.3.2.6 (34d)

Calcul : Vérification 5 — poinçonnement à chaque colonne, dalle sans armature de poinçonnement
Étape	Valeur	Réf.
Hauteur statique efficace pour le poinçonnementmoyenne des deux lits supérieursappui en sous-face de la dalle	d_v = 234 mm	§ 4.3.6.2.1
Coefficient tenant compte du diamètre maximal du granulat	k_g = 1.200	§ 4.3.3.2.1 (37)
Colonne C1 (d’angle)V_d/V_Rd,c	η = 0.661 · VérifiéTaux d’utilisation : 66 %	§ 4.3.6.3.1 (58)
Colonne C2 (de bord)V_d/V_Rd,c	η = 0.815 · VérifiéTaux d’utilisation : 82 %	§ 4.3.6.3.1 (58)
Colonne C3 (d’angle)V_d/V_Rd,c	η = 0.687 · VérifiéTaux d’utilisation : 69 %	§ 4.3.6.3.1 (58)
Colonne C4 (de bord)V_d/V_Rd,c	η = 0.811 · VérifiéTaux d’utilisation : 81 %	§ 4.3.6.3.1 (58)
Colonne C5 (intérieure)V_d/V_Rd,c	η = 0.896 · VérifiéTaux d’utilisation : 90 %	§ 4.3.6.3.1 (58)
Colonne C6 (de bord)V_d/V_Rd,c	η = 0.840 · VérifiéTaux d’utilisation : 84 %	§ 4.3.6.3.1 (58)
Colonne C7 (de bord)V_d/V_Rd,c	η = 0.815 · VérifiéTaux d’utilisation : 81 %	§ 4.3.6.3.1 (58)
Colonne C8 (intérieure)V_d/V_Rd,c	η = 0.902 · VérifiéTaux d’utilisation : 90 %	§ 4.3.6.3.1 (58)
Colonne C9 (de bord)V_d/V_Rd,c	η = 0.847 · VérifiéTaux d’utilisation : 85 %	§ 4.3.6.3.1 (58)
Colonne C10 (d’angle)V_d/V_Rd,c	η = 0.662 · VérifiéTaux d’utilisation : 66 %	§ 4.3.6.3.1 (58)
Colonne C11 (de bord)V_d/V_Rd,c	η = 0.841 · VérifiéTaux d’utilisation : 84 %	§ 4.3.6.3.1 (58)
Colonne C12 (d’angle)V_d/V_Rd,c	η = 0.648 · VérifiéTaux d’utilisation : 65 %	§ 4.3.6.3.1 (58)

Calcul : Poinçonnement en détail — colonne C8, au taux d’utilisation le plus élevé
Étape	Valeur	Réf.
Réaction d’appui de la colonnesomme des forces d’appui de la plaque sous la colonne	R_d = 588.6 kN
Charge à l’intérieur de la section de contrôleA = 0.390 m²	q_d·A = 6.0 kN	§ 4.3.6.2.6
Valeur de calcul de l’effort de poinçonnementR_d − q_d·A	V_d = 582.6 kN
Périmètre de la section de contrôleà d_v/2 de la colonne, parties rectilignes ≤ 1.5·d_v à partir des anglesFigures 22, 23	u₀ = 2’335 mm	§ 4.3.6.2.2
Coefficient de réduction dû à la transmission des momentscolonne intérieuredalles sur colonnes régulières ; sinon utiliser l’éq. (57)	k_e = 0.90	§ 4.3.6.2.5
Périmètre réduit de la section de contrôlek_e·u₀	u = 2’102 mm	§ 4.3.6.2.3
Distance au point de moment nul, xtirée de la plaque, selon x en passant par la colonne	r_sx = 1.29 m	§ 4.3.6.4.8
Distance au point de moment nul, y	r_sy = 1.30 m	§ 4.3.6.4.8
Largeur représentative de la bande d’appui1.5·√(r_sx·r_sy) ≤ l_min	b_s = 1.95 m	§ 4.3.6.4.6 (61)
Moment moyen dans la bande, barres selon xmoyenne de −m_xd + \|m_xyd\| sur b_s au nu de la colonne	m_sd,x = 83.1 kNm/m	§ 4.3.6.4.8
Moment moyen dans la bande, barres selon y	m_sd,y = 81.4 kNm/m	§ 4.3.6.4.8
Rotation de la dalle, x1.2·(r_sx/d)·(f_yd/E_s)·(m_sd,x/m′_xRd)^1.5niveau 3 : facteur 1.2	ψ_x = 0.0070	§ 4.3.6.4.2 (60)
Rotation de la dalle, y1.2·(r_sy/d)·(f_yd/E_s)·(m_sd,y/m′_yRd)^1.5	ψ_y = 0.0076	§ 4.3.6.4.2 (60)
Coefficient1/(0.45 + 0.18·ψ·d·k_g) ≤ 2ψ = max(ψ_x ; ψ_y)	k_r = 1.199	§ 4.3.6.3.2 (59)
Résistance au poinçonnementk_r·τ_cd·d_v·u	V_Rd,c = 646.0 kN	§ 4.3.6.3.1 (58)

Calcul : Coefficient de fluage
Étape	Valeur	Réf.
Hauteur relative de l’élément de construction2·A_c/uséchage sur les deux faces : h₀ = h	h₀ = 280 mm
Coefficient tenant compte de l’humidité relative et de la hauteur relative[1 + (1 − RH/100)/(0.1·∛h₀)·α₁]·α₂SIA 262 figure 2	φ_RH = 1.693	EN 1992-1-1 (B.3)
Coefficient tenant compte de la résistance du béton16.8/√f_cmSIA 262 tableau 4	β_fc = 2.725	EN 1992-1-1 (B.4)
Âge du béton lors de la mise en charge, corrigé selon le type de cimentt₀·(9/(2 + t₀^1.2) + 1)^α, α = 0à 20 °C	t_0,eff = 28.0 days	EN 1992-1-1 (B.9)
Coefficient tenant compte de l’âge du béton lors de la mise en charge1/(0.1 + t₀^0.2)SIA 262 figure 2	β(t₀) = 0.488	EN 1992-1-1 (B.5)
Évolution dans le temps[(t − t₀)/(β_H + t − t₀)]^0.3, β_H = 660SIA 262 figure 2	β(t − t₀) = 0.992	EN 1992-1-1 (B.7)
Coefficient de fluageφ_RH·β_fc·β(t₀)·β(t − t₀)pour des contraintes dans le béton jusqu’à 0.4·f_cm ; au-delà, il est majoré selon le chiffre 3.1.2.6.3	φ(t, t₀) = 2.24	§ 3.1.2.6.2 (13)

Calcul : Moments sous la charge de service
Étape	Valeur	Réf.
Moment de fissuration par mètrek_t·f_ct·h²/6	m_cr = 36.2 kNm/m	§ 4.4.1.3
Rapport des modules d’élasticitéE_s/E_cm	α_s = 6.10

Calcul : Barres inférieures selon x (travée)
Étape	Valeur	Réf.
Moment de service, avec le moment de torsionmaximum en x = 9.40 m, y = 9.00 m	m + \|m_xy\| = 23.1 kNm/m
État	non fissuré (m ≤ m_cr)

Calcul : Barres inférieures selon y (travée)
Étape	Valeur	Réf.
Moment de service, avec le moment de torsionmaximum en x = 8.20 m, y = 9.00 m	m + \|m_xy\| = 30.8 kNm/m
État	non fissuré (m ≤ m_cr)

Calcul : Barres supérieures selon x (appuis, angles)
Étape	Valeur	Réf.
Moment de service, avec le moment de torsionmaximum en x = 18.00 m, y = 7.00 m	m + \|m_xy\| = 54.8 kNm/m
État	fissuré (m > m_cr)
Position de l’axe neutre, état fissuré	x_II = 55.3 mm	§ 4.1.4.2.1
Contrainte dans le béton−2·m/(x_II·z)compression négative	σ_c = -8.87 N/mm²
Contrainte dans l’armaturem/(a_s·(d − x_II/3))	σ_s = 182.8 N/mm²

Calcul : Barres supérieures selon y (appuis, angles)
Étape	Valeur	Réf.
Moment de service, avec le moment de torsionmaximum en x = 7.00 m, y = 12.00 m	m + \|m_xy\| = 52.9 kNm/m
État	fissuré (m > m_cr)
Position de l’axe neutre, état fissuré	x_II = 53.2 mm	§ 4.1.4.2.1
Contrainte dans le béton−2·m/(x_II·z)compression négative	σ_c = -9.55 N/mm²
Contrainte dans l’armaturem/(a_s·(d − x_II/3))	σ_s = 189.5 N/mm²

Calcul : Vérification 1 — contrainte dans l’armature sous la combinaison quasi permanente, barres supérieures selon x (appuis, angles)
Étape	Valeur	Réf.
Contrainte dans l’armature comparée à la limite relative à la fissuration, barres supérieures selon x (appuis, angles)σ_s/f_yk	η = 0.366 · VérifiéTaux d’utilisation : 37 %	Tableau 17

Calcul : Vérification 2 — contrainte dans l’armature sous la combinaison quasi permanente, barres supérieures selon y (appuis, angles)
Étape	Valeur	Réf.
Contrainte dans l’armature comparée à la limite relative à la fissuration, barres supérieures selon y (appuis, angles)σ_s/f_yk	η = 0.379 · VérifiéTaux d’utilisation : 38 %	Tableau 17

Calcul : Flèche
Étape	Valeur	Réf.
Rigidité flexionnelle de la plaqueE_cm·h³/(12·(1 − ν²))	D = 64’027 kNm
Flèche élastique à l’état non fissuréplaque élastique sous qmaximum en x = 15.20 m, y = 3.20 m	w_c = 1.14 mm
Flèche à l’état non fissuré avec prise en compte du fluagew_c·(1 + φ)	w_cφ = 3.68 mm	§ 4.4.3.2.4 (103)

Calcul : Vérification 3 — flèche
Étape	Valeur	Réf.
Flèche comparée à la valeur admissiblew/w_adm	η = 0.153 · VérifiéTaux d’utilisation : 15 %	§ 4.4.3.2

Calcul : Options de barres
Étape	Valeur	Réf.
Moment de fissuration par mètrek_t·f_ctm·h²/6	m_cr = 36.2 kNm/m	§ 4.4.1.3
Espacement maximal admismin(1.2·h ; 300 mm)	s_max = 300 mm	§ 5.5.3.1

Calcul : Barres inférieures selon x — choisies zone par zone
Étape	Valeur	Réf.
Zones avec ces barressur 216 zones de 1.02 × 1.03 m — Ø10@200: 216	n_z = 216
Masse d’acier de ce litsans recouvrements ni ancrages	G = 703 kg
Flexion dans chaque zone, barres inférieures selon xmax(m_d/m_Rd)	η = 0.966 · VérifiéTaux d’utilisation : 97 %	§ 4.3.2.6

Calcul : Barres inférieures selon y — choisies zone par zone
Étape	Valeur	Réf.
Zones avec ces barressur 216 zones de 1.02 × 1.03 m — Ø10@200: 214, Ø12@200: 2	n_z = 216
Masse d’acier de ce litsans recouvrements ni ancrages	G = 706 kg
Flexion dans chaque zone, barres inférieures selon ymax(m_d/m_Rd)	η = 0.944 · VérifiéTaux d’utilisation : 94 %	§ 4.3.2.6

Calcul : Barres supérieures selon x — choisies zone par zone
Étape	Valeur	Réf.
Zones avec ces barressur 216 zones de 1.02 × 1.03 m — Ø10@200: 129, Ø12@150: 8, Ø14@150: 22	n_z = 159
Masse d’acier de ce litsans recouvrements ni ancrages	G = 657 kg
Flexion dans chaque zone, barres supérieures selon xmax(m_d/m_Rd)	η = 0.997 · VérifiéTaux d’utilisation : 100 %	§ 4.3.2.6

Calcul : Barres supérieures selon y — choisies zone par zone
Étape	Valeur	Réf.
Zones avec ces barressur 216 zones de 1.02 × 1.03 m — Ø10@200: 128, Ø12@150: 7, Ø14@150: 24	n_z = 159
Masse d’acier de ce litsans recouvrements ni ancrages	G = 665 kg
Flexion dans chaque zone, barres supérieures selon ymax(m_d/m_Rd)	η = 0.951 · VérifiéTaux d’utilisation : 95 %	§ 4.3.2.6
Masse totale d’acier du panneau12.0 kg/m², sans recouvrements ni ancrages	ΣG = 2’732 kg

Calcul : Flèche avec les barres choisies
Étape	Valeur	Réf.
Flèche à l’état non fissuré avec prise en compte du fluage	w_cφ = 3.68 mm	§ 4.4.3.2.4 (103)
Flèche comparée à la valeur admissiblew/w_adm	η = 0.153 · VérifiéTaux d’utilisation : 15 %	§ 4.4.3.2

Comment ce module est vérifié

Contrôlé chiffre par chiffre au regard de la SIA 262:2025 et vérifié à l’aide de calculs indépendants utilisés sur des projets réels, avant sa publication.

Questions

Pourquoi les moments au droit des colonnes sont-ils moyennés ?

La plaque élastique présente des pics marqués aux nus des colonnes. La moyenne sur la bande d’appui b_s conserve le moment total, est admissible avec une armature ductile (4.1.4.2) et fournit le m_sd de la vérification au poinçonnement. Les valeurs de pointe constituent l’option du côté de la sécurité.

Que signifie l’avertissement sur ψ ?

En dessous de ψ = 0.020, la capacité de déformation est limitée. Le chiffre 4.3.6.1.2 renvoie alors à une colonne plus grande, à une dalle plus épaisse ou à une armature de poinçonnement satisfaisant à l’équation (67).

Puis-je imprimer le calcul ?

Le calcul complet s’affiche à l’écran, gratuitement et sans compte. Une note de calcul A4 prête à imprimer est incluse dans l’abonnement Basic.

Voir aussi

Norme : SIA 262:2025 · Page mise à jour : 24 octobre 2026

Dalle sur colonnes selon la SIA 262

Member

À propos de cette vérification

Ce qui est vérifié

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Hypothèses et limites

Exemple de calcul

Comment ce module est vérifié

Questions

Pourquoi les moments au droit des colonnes sont-ils moyennés ?

Que signifie l’avertissement sur ψ ?

Puis-je imprimer le calcul ?

Voir aussi

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Ce qui est vérifié

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Hypothèses et limites

Exemple de calcul

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Questions

Pourquoi les moments au droit des colonnes sont-ils moyennés ?

Que signifie l’avertissement sur ψ ?

Puis-je imprimer le calcul ?

Voir aussi

Pourquoi les moments au droit des colonnes sont-ils moyennés ?

Que signifie l’avertissement sur ψ ?

Puis-je imprimer le calcul ?