Vérifie un panneau rectangulaire de dalle en béton armé dont chaque bord peut être libre, simplement appuyé ou encastré, selon la SIA 262:2025 : flexion et torsion, effort tranchant le long des bords appuyés, dispositions constructives, contraintes dans les barres, ouverture des fissures et flèche, et choisit les barres zone par zone. Chaque étape présente sa formule et le chiffre de la norme dont elle découle.

Ce qui est vérifié

Résistance à la flexion des quatre lits, m_xRd, m_yRd, m′_xRd et m′_yRd, chiffre 4.2.1.5, et ductilité x/d ≤ 0.5 · 435/f_yd (4.1.4.2.6).
Armature minimale et dispositions constructives : m_cr ≤ m_Rd pour chaque lit (4.3.1.2), l’espacement (5.5.3.1) et la section d’armature de la direction la moins armée, au moins égale à 20 % de celle de la direction principale (5.5.3.2).
Flexion et torsion, chiffre 4.3.2.6, équations (34a) à (34d) : m_xd + |m_xyd| ≤ m_xRd et les trois conditions correspondantes, en chaque point de la plaque.
Effort tranchant à chaque bord appuyé, sans armature d’effort tranchant : v_d ≤ v_Rd = k_d · τ_cd · d_v, 4.3.3.2.1, équation (35), à d_v/2 de l’appui, avec k_d selon l’équation (36) et ε_v selon 4.3.3.2.2, équation (39).
Aptitude au service : état fissuré ou non de chaque lit par rapport à m_cr, contrainte dans les barres σ_s comparée au tableau 17, ouverture des fissures selon l’EN 1992-1-1 §7.3.4, et flèche à l’état non fissuré avec prise en compte du fluage w_cφ = w_c · (1 + φ), 4.4.3.2.4, équation (103), comparée à w_adm.
Barres choisies zone par zone : l’option la plus légère de votre liste qui satisfait à tous les critères sélectionnés, par zone et par lit.

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Vous saisissez les portées l_x et l_y, l’appui de chaque bord et, sur un plan, les éventuelles ouvertures et charges concentrées (Q_d, Q et la surface chargée), placées d’un clic. Puis la section et ses barres, les matériaux, les facteurs de résistance, q_d et la charge de service q. Le coefficient de fluage φ est saisi ou calculé.

Vous obtenez chaque vérification avec la mention Vérifié ou Non vérifié et l’endroit où elle est déterminante, ainsi que les zones colorées selon l’option de barres. Avec l’abonnement Basic, les résultats peuvent être imprimés sous forme de note de calcul A4.

Hypothèses et limites

Les moments proviennent d’une plaque élastique linéaire non fissurée, dont les angles sont maintenus contre le soulèvement (4.1.4.1) : un champ statiquement admissible, du côté de la sécurité. Pour un panneau uniformément chargé sans ouvertures ni charges concentrées, la méthode des lignes de rupture (4.1.4.2.3) est proposée ; elle nécessite une armature ductile.
v_d est la réaction de bord de la plaque, moyennée sur 2 · d de part et d’autre de son maximum (4.3.3.1.5).
Une charge concentrée est répartie sur sa surface chargée élargie de h. Le poinçonnement n’est pas vérifié ici.
Les barres supérieures sont supposées présentes partout où elles sont nécessaires : les prolonger suffisamment dans le panneau.
φ suit l’équation (13), chaque facteur étant tiré de l’annexe B de l’EN 1992-1-1, qui concorde avec le tableau 4 et la figure 2 de la SIA 262. k₃ et k₄ sont déterminés au niveau national ; vous les saisissez.
Les masses d’acier ne comprennent ni les recouvrements ni les ancrages.

Exemple de calcul

Un panneau de 6.0 × 4.5 m, simplement appuyé sur les bords gauche et inférieur et encastré ou continu sur les deux autres, h = 200 mm, barres Ø10 tous les 150 à 200 mm, f_ck = 30 N/mm², q_d = 14 kN/m², une ouverture de 1.0 × 0.6 m, une charge concentrée de 45 kN (30 kN en service) sur 0.3 × 0.3 m, une charge quasi permanente de 8 kN/m² et w_adm = 13 mm. Les résultats ci-dessous sont ceux du module pour son exemple de calcul, calculés lors de la génération de cette page.

Données
Donnée	Valeur	Réf.
Portée selon x l_x	6.0 m
Portée selon y l_y	4.5 m
Bord gauche (x = 0)	Simplement appuyé
Bord droit (x = l_x)	Encastré ou continu
Bord inférieur (y = 0)	Simplement appuyé
Bord supérieur (y = l_y)	Encastré ou continu
Plan du panneau	{"o":0.8,3.2,1.0,0.6,"q":4.0,2.0,45,30,0.3,0.3}
Épaisseur de la dalle h	200 mm
Enrobage des barres inférieures c	30 mm
Lit inférieur extérieur	Barres selon y
Diamètre Ø_x	10 mm
Espacement s_x	200 mm
Diamètre Ø_y	10 mm
Espacement s_y	150 mm
Armature supérieure	Barres selon x et y
Enrobage des barres supérieures c′	30 mm
Lit supérieur extérieur	Barres selon x
Diamètre selon x Ø′_x	10 mm
Espacement selon x s′_x	150 mm
Diamètre selon y Ø′_y	10 mm
Espacement selon y s′_y	150 mm
Valeur caractéristique de la résistance à la compression f_ck	30 N/mm²	§ 3.1.2.2.2
Valeur moyenne de la résistance à la traction f_ctm	2.9 N/mm²	§ 3.1.2.2.4
Module d’élasticité E_cm	33600 N/mm²	§ 3.1.2.3.3
Coefficient de Poisson ν	0.2	§ 3.1.2.3.5
Diamètre maximal du granulat D_max	32 mm	§ 4.3.3.2.1
Valeur caractéristique de la limite d’écoulement f_yk	500 N/mm²
Module d’élasticité E_s	205000 N/mm²
Facteur de résistance du béton γ_c	1.5	§ 2.4.2.6
Facteur de résistance de l’acier γ_s	1.15	§ 2.4.2.6
Facteur de correction des résistances du béton tenant compte de la durée de l’action et de l’âge du béton η_t	1.0 — les deux conditions du chiffre 4.2.1.3 sont remplies	§ 4.2.1.3
Valeur de calcul de la charge uniformément répartie q_d	14 kN/m²
Méthode de calcul des moments de flexion	Analyse élastique linéaire d’une plaque (4.1.4.1)	§ 4.1.4
Résistance à la traction pour la fissuration	Valeur moyenne de la résistance à la traction (4.4.1.3)	§ 4.4.1.3
Niveau d’exigences relatives à la fissuration	Normales	§ 4.4.2.2.3
Charge uniformément répartie dans le cas de charge q	8 kN/m²
Combinaison d’actions	Quasi permanente	Tableau 17
Coefficient de fluage φ	Calculé à partir du béton, de l’exposition et des âges	§ 3.1.2.6.2
Valeur moyenne de la résistance à la compression sur cylindre f_cm	38 N/mm²	§ 3.1.2.2.3
Humidité relative de l’air ambiant RH	50 %
Faces exposées au séchage	Les deux faces
Ciment	Durcissement normal (classe N)
Âge du béton lors de la mise en charge t₀	28 days
Âge considéré t	25000 days
Flèche admissible (facultative) w_adm	13 mm
Adhérence des barres k₁	Barres à haute adhérence (0.8)	EN 1992-1-1 §7.3.4(3)
Durée de la charge k_t	De longue durée ou répétée (0.4)	EN 1992-1-1 §7.3.4(2)
Options de barres	[[8,200],[10,200],[10,150],[12,150],[14,150],[16,150],[16,100]]
Dimension d’une zone de dimensionnement a_z	0.75 m
Résistance à la flexion, éq. (34)	Oui	§ 4.3.2.6
Armature minimale et dispositions constructives	Oui	§ 4.3.1.2
Contrainte dans les barres en service, tableau 17	Oui	Tableau 17
Ouverture des fissures en service	Non	EN 1992-1-1 §7.3.4
Pas de fissuration en service	Non	§ 4.4.1.3
Valeur limite de la flèche	Oui	§ 4.4.3.2
Flèche admissible w_adm	13 mm	§ 4.4.3.1.1

Calcul : Armature par mètre de largeur
Étape	Valeur	Réf.
Barres inférieures selon xπ·Ø²/4·1000/sØ10 tous les 200 mm	a_s,bx = 393 mm²/m
Hauteur statique, barres inférieures selon xh − c − (diamètre des barres du lit inférieur) − Ø/2	d_bx = 155 mm
Barres inférieures selon yπ·Ø²/4·1000/sØ10 tous les 150 mm	a_s,by = 524 mm²/m
Hauteur statique, barres inférieures selon yh − c − (diamètre des barres du lit inférieur) − Ø/2	d_by = 165 mm
Barres supérieures selon xπ·Ø²/4·1000/sØ10 tous les 150 mm	a_s,tx = 524 mm²/m
Hauteur statique, barres supérieures selon xh − c′ − (diamètre des barres du lit supérieur) − Ø/2	d_tx = 165 mm
Barres supérieures selon yπ·Ø²/4·1000/sØ10 tous les 150 mm	a_s,ty = 524 mm²/m
Hauteur statique, barres supérieures selon yh − c′ − (diamètre des barres du lit supérieur) − Ø/2	d_ty = 155 mm

Calcul : Valeurs de calcul des résistances
Étape	Valeur	Réf.
Facteur de correction tenant compte du comportement plus fragile des bétons à résistance élevée(40/f_ck)^(1/3) ≤ 1	η_fc = 1.000	§ 4.2.1.2 (26)
Valeur de calcul de la résistance à la compression du bétonη_fc·η_t·f_ck/γ_c	f_cd = 20.0 N/mm²	§ 2.4.2.3 (2)
Valeur de calcul de la contrainte limite de cisaillement0.3·√f_ck/γ_c	τ_cd = 1.10 N/mm²	§ 2.4.2.4 (3)
Valeur de calcul de la limite d’écoulement de l’acierf_yk/γ_s	f_yd = 434.8 N/mm²	§ 2.4.2.5 (4)

Calcul : Résistances à la flexion par mètre
Étape	Valeur	Réf.
Barres inférieures selon xa_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cdx/d = 0.065	m_xRd = 25.7 kNm/m	§ 4.2.1.5
Barres inférieures selon ya_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cdx/d = 0.081	m_yRd = 36.3 kNm/m	§ 4.2.1.5
Barres supérieures selon xa_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cdx/d = 0.081 ; traction en face supérieure	m′_xRd = 36.3 kNm/m	§ 4.2.1.5
Barres supérieures selon ya_s·f_yd·(d − 0.85·x/2), 0.85·x = a_s·f_yd/f_cdx/d = 0.086 ; traction en face supérieure	m′_yRd = 34.0 kNm/m	§ 4.2.1.5

Calcul : Vérification 1 — ductilité de la zone comprimée
Étape	Valeur	Réf.
Hauteur maximale de la zone comprimée (barres supérieures selon y)(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.173 · VérifiéTaux d’utilisation : 17 %	§ 4.1.4.2.6

Calcul : Vérification 2 — armature minimale : résistance supérieure au moment de fissuration
Étape	Valeur	Réf.
Moment de fissuration par mètrek_t·f_ctm·h²/6, k_t = 1/(1 + 0.5·h/3) (h en m)	m_cr = 18.7 kNm/m	§ 4.4.1.3 (99)
Barres inférieures selon xm_cr/m_xRd	η = 0.727 · VérifiéTaux d’utilisation : 73 %	§ 4.3.1.2
Barres inférieures selon ym_cr/m_yRd	η = 0.516 · VérifiéTaux d’utilisation : 52 %	§ 4.3.1.2
Barres supérieures selon xm_cr/m′_xRd	η = 0.516 · VérifiéTaux d’utilisation : 52 %	§ 4.3.1.2
Barres supérieures selon ym_cr/m′_yRd	η = 0.550 · VérifiéTaux d’utilisation : 55 %	§ 4.3.1.2

Calcul : Vérification 3 — espacement et armature transversale
Étape	Valeur	Réf.
Espacement, barres inférieures selon xs/s_max	η = 0.833 · VérifiéTaux d’utilisation : 83 %	§ 5.5.3.1
Espacement, barres inférieures selon ys/s_max	η = 0.625 · VérifiéTaux d’utilisation : 63 %	§ 5.5.3.1
Espacement, barres supérieures selon xs/s_max	η = 0.625 · VérifiéTaux d’utilisation : 63 %	§ 5.5.3.1
Espacement, barres supérieures selon ys/s_max	η = 0.625 · VérifiéTaux d’utilisation : 63 %	§ 5.5.3.1
Armature inférieure : section d’armature de la direction la moins armée comparée à 20 % de celle de la direction principale0.2·a_s,main/a_s,tr	η = 0.267 · VérifiéTaux d’utilisation : 27 %	§ 5.5.3.2
Armature supérieure : section d’armature de la direction la moins armée comparée à 20 % de celle de la direction principale0.2·a_s,main/a_s,tr	η = 0.200 · VérifiéTaux d’utilisation : 20 %	§ 5.5.3.2

Calcul : Vérification 4 — flexion et torsion, plaque élastique : éq. (34)
Étape	Valeur	Réf.
Maillage d’éléments finisplaque non fissurée, ν = 0.20, angles maintenus contre le soulèvement	20 × 16 éléments de plaque
Moments positifs selon x — barres inférieures selon xm_xd+\|m_xyd\|/m_xRd	η = 0.644 · VérifiéTaux d’utilisation : 64 %	§ 4.3.2.6 (34a)
Moments positifs selon y — barres inférieures selon ym_yd+\|m_xyd\|/m_yRd	η = 0.662 · VérifiéTaux d’utilisation : 66 %	§ 4.3.2.6 (34b)
Moments négatifs selon x — barres supérieures selon x−m_xd+\|m_xyd\|/m′_xRd	η = 0.845 · VérifiéTaux d’utilisation : 84 %	§ 4.3.2.6 (34c)
Moments négatifs selon y — barres supérieures selon y−m_yd+\|m_xyd\|/m′_yRd	η = 0.945 · VérifiéTaux d’utilisation : 95 %	§ 4.3.2.6 (34d)

Calcul : Vérification 5 — effort tranchant le long des bords appuyés, dalle sans armature d’effort tranchant
Étape	Valeur	Réf.
Coefficient tenant compte du diamètre maximal du granulat48/(16 + D_max·min(1 ; (60/f_ck)²)) ≥ 1.2	k_g = 1.200	§ 4.3.3.2.1 (37)

Calcul : Effort tranchant au bord gauche
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul de l’effort tranchant par mètreréaction de bord de la plaque élastique, moyennée sur 2·d de part et d’autre de son maximummaximum 25.5 kN/m à 1.75 m le long du bord	v_d = 25.3 kN/m	§ 4.3.3.1.5
Hauteur statique efficace pour l’effort tranchantbarres inférieures perpendiculaires au bord	d_v = 155 mm
Allongement spécifique nominal de l’armature de traction pour la vérification à l’effort tranchantf_yd/E_s·m_d/m_Rd, m_d ≈ v_d·d/2 dans la section de contrôle	ε_v = 0.161 ‰	§ 4.3.3.2.2 (39)
Coefficient1/(1 + ε_v·d·k_g)	k_d = 0.971	§ 4.3.3.2.1 (36)
Effort tranchant au bord gauchev_d/v_Rd	η = 0.153 · VérifiéTaux d’utilisation : 15 %	§ 4.3.3.2.1 (35)

Calcul : Effort tranchant au bord droit
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul de l’effort tranchant par mètreréaction de bord de la plaque élastique, moyennée sur 2·d de part et d’autre de son maximummaximum 47.3 kN/m à 1.75 m le long du bord	v_d = 46.7 kN/m	§ 4.3.3.1.5
Hauteur statique efficace pour l’effort tranchantbarres supérieures perpendiculaires au bord	d_v = 165 mm
Allongement spécifique nominal de l’armature de traction pour la vérification à l’effort tranchantf_yd/E_s·m_d/m_Rd, m_d = moment sur appui	ε_v = 1.791 ‰	§ 4.3.3.2.2 (39)
Coefficient1/(1 + ε_v·d·k_g)	k_d = 0.738	§ 4.3.3.2.1 (36)
Effort tranchant au bord droitv_d/v_Rd	η = 0.350 · VérifiéTaux d’utilisation : 35 %	§ 4.3.3.2.1 (35)

Calcul : Effort tranchant au bord inférieur
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul de l’effort tranchant par mètreréaction de bord de la plaque élastique, moyennée sur 2·d de part et d’autre de son maximummaximum 28.7 kN/m à 3.10 m le long du bord	v_d = 28.5 kN/m	§ 4.3.3.1.5
Hauteur statique efficace pour l’effort tranchantbarres inférieures perpendiculaires au bord	d_v = 165 mm
Allongement spécifique nominal de l’armature de traction pour la vérification à l’effort tranchantf_yd/E_s·m_d/m_Rd, m_d ≈ v_d·d/2 dans la section de contrôle	ε_v = 0.138 ‰	§ 4.3.3.2.2 (39)
Coefficient1/(1 + ε_v·d·k_g)	k_d = 0.973	§ 4.3.3.2.1 (36)
Effort tranchant au bord inférieurv_d/v_Rd	η = 0.162 · VérifiéTaux d’utilisation : 16 %	§ 4.3.3.2.1 (35)

Calcul : Effort tranchant au bord supérieur
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul de l’effort tranchant par mètreréaction de bord de la plaque élastique, moyennée sur 2·d de part et d’autre de son maximummaximum 43.6 kN/m à 3.10 m le long du bord	v_d = 43.3 kN/m	§ 4.3.3.1.5
Hauteur statique efficace pour l’effort tranchantbarres supérieures perpendiculaires au bord	d_v = 155 mm
Allongement spécifique nominal de l’armature de traction pour la vérification à l’effort tranchantf_yd/E_s·m_d/m_Rd, m_d = moment sur appui	ε_v = 2.005 ‰	§ 4.3.3.2.2 (39)
Coefficient1/(1 + ε_v·d·k_g)	k_d = 0.728	§ 4.3.3.2.1 (36)
Effort tranchant au bord supérieurv_d/v_Rd	η = 0.350 · VérifiéTaux d’utilisation : 35 %	§ 4.3.3.2.1 (35)

Calcul : Coefficient de fluage
Étape	Valeur	Réf.
Hauteur relative de l’élément de construction2·A_c/uséchage sur les deux faces : h₀ = h	h₀ = 200 mm
Coefficient tenant compte de l’humidité relative et de la hauteur relative[1 + (1 − RH/100)/(0.1·∛h₀)·α₁]·α₂SIA 262 figure 2	φ_RH = 1.778	EN 1992-1-1 (B.3)
Coefficient tenant compte de la résistance du béton16.8/√f_cmSIA 262 tableau 4	β_fc = 2.725	EN 1992-1-1 (B.4)
Âge du béton lors de la mise en charge, corrigé selon le type de cimentt₀·(9/(2 + t₀^1.2) + 1)^α, α = 0à 20 °C	t_0,eff = 28.0 days	EN 1992-1-1 (B.9)
Coefficient tenant compte de l’âge du béton lors de la mise en charge1/(0.1 + t₀^0.2)SIA 262 figure 2	β(t₀) = 0.488	EN 1992-1-1 (B.5)
Évolution dans le temps[(t − t₀)/(β_H + t − t₀)]^0.3, β_H = 540SIA 262 figure 2	β(t − t₀) = 0.994	EN 1992-1-1 (B.7)
Coefficient de fluageφ_RH·β_fc·β(t₀)·β(t − t₀)pour des contraintes dans le béton jusqu’à 0.4·f_cm ; au-delà, il est majoré selon le chiffre 3.1.2.6.3	φ(t, t₀) = 2.35	§ 3.1.2.6.2 (13)

Calcul : Moments sous la charge de service
Étape	Valeur	Réf.
Moment de fissuration par mètrek_t·f_ct·h²/6	m_cr = 18.7 kNm/m	§ 4.4.1.3
Rapport des modules d’élasticitéE_s/E_cm	α_s = 6.10

Calcul : Barres inférieures selon x (travée)
Étape	Valeur	Réf.
Moment de service, avec le moment de torsionmaximum en x = 4.00 m, y = 2.00 m	m + \|m_xy\| = 10.4 kNm/m
État	non fissuré (m ≤ m_cr)

Calcul : Barres inférieures selon y (travée)
Étape	Valeur	Réf.
Moment de service, avec le moment de torsionmaximum en x = 1.80 m, y = 3.20 m	m + \|m_xy\| = 14.0 kNm/m
État	non fissuré (m ≤ m_cr)

Calcul : Barres supérieures selon x (appuis, angles)
Étape	Valeur	Réf.
Moment de service, avec le moment de torsionmaximum en x = 6.00 m, y = 2.00 m	m + \|m_xy\| = 18.3 kNm/m
État	non fissuré (m ≤ m_cr)

Calcul : Barres supérieures selon y (appuis, angles)
Étape	Valeur	Réf.
Moment de service, avec le moment de torsionmaximum en x = 3.10 m, y = 4.50 m	m + \|m_xy\| = 18.9 kNm/m
État	fissuré (m > m_cr)
Position de l’axe neutre, état fissuré	x_II = 28.4 mm	§ 4.1.4.2.1
Contrainte dans le béton−2·m/(x_II·z)compression négative	σ_c = -9.14 N/mm²
Contrainte dans l’armaturem/(a_s·(d − x_II/3))	σ_s = 248.2 N/mm²

Calcul : Vérification 1 — contrainte dans l’armature sous la combinaison quasi permanente, barres supérieures selon y (appuis, angles)
Étape	Valeur	Réf.
Contrainte dans l’armature comparée à la limite relative à la fissuration, barres supérieures selon y (appuis, angles)σ_s/f_yk	η = 0.496 · VérifiéTaux d’utilisation : 50 %	Tableau 17

Calcul : Flèche
Étape	Valeur	Réf.
Rigidité flexionnelle de la plaqueE_cm·h³/(12·(1 − ν²))	D = 23’333 kNm
Flèche élastique à l’état non fissuréplaque élastique sous q et les charges Qmaximum en x = 3.10 m, y = 2.00 m	w_c = 0.65 mm
Flèche à l’état non fissuré avec prise en compte du fluagew_c·(1 + φ)	w_cφ = 2.18 mm	§ 4.4.3.2.4 (103)

Calcul : Vérification 2 — flèche
Étape	Valeur	Réf.
Flèche comparée à la valeur admissiblew/w_adm	η = 0.167 · VérifiéTaux d’utilisation : 17 %	§ 4.4.3.2

Calcul : Options de barres
Étape	Valeur	Réf.
Moment de fissuration par mètrek_t·f_ctm·h²/6	m_cr = 18.7 kNm/m	§ 4.4.1.3
Espacement maximal admismin(1.2·h ; 300 mm)	s_max = 240 mm	§ 5.5.3.1

Calcul : Barres inférieures selon x — choisies zone par zone
Étape	Valeur	Réf.
Zones avec ces barressur 48 zones de 0.75 × 0.75 m — Ø10@200: 48	n_z = 48
Masse d’acier de ce litsans recouvrements ni ancrages	G = 83 kg
Flexion dans chaque zone, barres inférieures selon xmax(m_d/m_Rd)	η = 0.644 · VérifiéTaux d’utilisation : 64 %	§ 4.3.2.6

Calcul : Barres inférieures selon y — choisies zone par zone
Étape	Valeur	Réf.
Zones avec ces barressur 48 zones de 0.75 × 0.75 m — Ø10@200: 48	n_z = 48
Masse d’acier de ce litsans recouvrements ni ancrages	G = 83 kg
Flexion dans chaque zone, barres inférieures selon ymax(m_d/m_Rd)	η = 0.875 · VérifiéTaux d’utilisation : 87 %	§ 4.3.2.6

Calcul : Barres supérieures selon x — choisies zone par zone
Étape	Valeur	Réf.
Zones avec ces barressur 48 zones de 0.75 × 0.75 m — Ø8@200: 2, Ø10@200: 30, Ø10@150: 3	n_z = 35
Masse d’acier de ce litsans recouvrements ni ancrages	G = 61 kg
Flexion dans chaque zone, barres supérieures selon xmax(m_d/m_Rd)	η = 0.845 · VérifiéTaux d’utilisation : 84 %	§ 4.3.2.6

Calcul : Barres supérieures selon y — choisies zone par zone
Étape	Valeur	Réf.
Zones avec ces barressur 48 zones de 0.75 × 0.75 m — Ø8@200: 2, Ø10@200: 29, Ø10@150: 4	n_z = 35
Masse d’acier de ce litsans recouvrements ni ancrages	G = 62 kg
Flexion dans chaque zone, barres supérieures selon ymax(m_d/m_Rd)	η = 0.945 · VérifiéTaux d’utilisation : 95 %	§ 4.3.2.6
Masse totale d’acier du panneau10.7 kg/m², sans recouvrements ni ancrages	ΣG = 289 kg

Calcul : Flèche avec les barres choisies
Étape	Valeur	Réf.
Flèche à l’état non fissuré avec prise en compte du fluage	w_cφ = 2.18 mm	§ 4.4.3.2.4 (103)
Flèche comparée à la valeur admissiblew/w_adm	η = 0.167 · VérifiéTaux d’utilisation : 17 %	§ 4.4.3.2

Comment ce module est vérifié

Contrôlé chiffre par chiffre au regard de la SIA 262:2025 et vérifié à l’aide de calculs indépendants utilisés sur des projets réels, avant sa publication.

Questions

Comment le moment pour ε_v est-il pris à chaque bord ?

Sur un bord simplement appuyé, m_d ≈ v_d · d/2 dans la section de contrôle ; sur un bord encastré ou continu, m_d est le moment sur appui. Il intervient dans ε_v = f_yd/E_s · m_d/m_Rd, équation (39).

Pourquoi un angle doit-il être maintenu contre le soulèvement ?

Un angle entre deux bords simplement appuyés tend à se soulever et nécessite une force de retenue dont la valeur est déterminée par l’analyse élastique, ainsi qu’une armature d’angle supérieure et inférieure pour les moments de torsion m_xy.

Puis-je imprimer le calcul ?

Le calcul complet s’affiche à l’écran, gratuitement et sans compte. Une note de calcul A4 prête à imprimer est incluse dans l’abonnement Basic.

Voir aussi

Norme : SIA 262:2025 · Page mise à jour : 24 octobre 2026

Dalle portant dans deux directions selon la SIA 262

Member

À propos de cette vérification

Ce qui est vérifié

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Hypothèses et limites

Exemple de calcul

Comment ce module est vérifié

Questions

Comment le moment pour ε_v est-il pris à chaque bord ?

Pourquoi un angle doit-il être maintenu contre le soulèvement ?

Puis-je imprimer le calcul ?

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Ce qui est vérifié

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Hypothèses et limites

Exemple de calcul

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Questions

Comment le moment pour ε_v est-il pris à chaque bord ?

Pourquoi un angle doit-il être maintenu contre le soulèvement ?

Puis-je imprimer le calcul ?

Voir aussi

Comment le moment pour ε_v est-il pris à chaque bord ?

Pourquoi un angle doit-il être maintenu contre le soulèvement ?

Puis-je imprimer le calcul ?