Verifica una sezione della trave principale di un ponte a travi a parete piena a struttura mista acciaio-calcestruzzo, in campata o sopra un appoggio intermedio, secondo la SIA 264:2014 con la SIA 263: la sola trave d’acciaio durante il montaggio, la resistenza della sezione mista, la connessione, il taglio nell’impalcato e le tensioni in servizio. Ogni passaggio mostra la sua formula e la cifra della norma da cui deriva.

Che cosa verifica

Trave d’acciaio e classi: h_a, A_a, z_a, I_a e i moduli di resistenza; le parti sporgenti delle ali secondo la tabella 5b della SIA 263, con c misurata dalla faccia dell’anima; l’anima secondo la tabella 5a.
Larghezza collaborante, cifra 4.3.1.2: secondo la EN 1994-1-1 §5.4.1.2, b₀ + Σb_ei con b_ei = min(l_e/8; b_i), equazione (5.3), misurata dalla fila esterna di pioli; secondo le equazioni (19) e (20) della SIA 262; oppure inserita.
Coefficienti di equivalenza, cifra 3.5.2: E_cm = k_E·∛(f_ck + 8), poi n₀, n_L = E_a/(E_cm/3) e n_S = E_a/(E_cm/2), oppure secondo la EN 1994-1-1 §5.4.2.2.
Montaggio sulla sola trave d’acciaio (cifre 4.2.3.3 e 5.1.2.5): le tensioni sulla sezione efficace, l’anima ridotta con k_σ (SIA 263 tabella 9) e ρ (SIA 263 equazione (11)), e |σ_a| ≤ f_y/γ_a, cifra 5.1.1.6.
Svergolamento durante il montaggio, SIA 263 allegato B: l’ala superiore con un terzo dell’anima compressa, η = 1.75 − 1.05·ψ + 0.3·ψ², equazione (94), σ_cr,D, equazione (93), λ̄_D e χ_D con α_D = 0.49, equazione (10), e σ_a ≤ χ_D·f_y/γ_a, equazione (9).
Modello di resistenza, cifra 4.2.2.2 e tabella 2: plastico per le classi 1 e 2, elastico per la classe 3, elastico sulla sezione efficace per la classe 4. Gli sforzi interni sono elastici in ogni caso.
Resistenza plastica (cifre 5.1.2.1 e 5.1.2.2): F_a, F_c,max con 0.85·f_ck/γ_c, z_pl, x_pl, M_pl,Rd, e |M_Ed| ≤ M_Rd.
Pioli, cifra 6.1.2.1: P_Rd il minore tra 0.29·d²·√(f_ck·E_cm)/γ_v, equazione (30), e 0.8·f_u·(π·d²/4)/γ_v, equazione (31); le disposizioni costruttive delle cifre 7.1.2, 7.1.3, 7.1.4 e 7.1.7.
Connessione: il flusso di taglio v_L,Ed a t = 0 e t = ∞ ≤ n·P_Rd/s, cifra 6.1.1.2, e, per una resistenza plastica, la connessione totale su L_v, cifra 5.1.1.3.
Taglio nell’impalcato, superfici a-a e b-b della figura 3 (cifra 5.1.4.2): v_Ed ≤ k_c·f_cd·L_c·sinθ_f·cosθ_f, equazione (6), con θ_f da 25° a 45° (7), e le barre trasversali, equazioni (4) e (5).
Servizio, cifra 5.1.3.1: |σ_a,ser| ≤ f_y sotto il caso di carico raro.

Che cosa inserisce e che cosa ottiene

Sceglie una sezione in campata (momento positivo, soletta compressa) o una sezione sull’appoggio (momento negativo, soletta fessurata). Inserisce f_y dalla tabella 1 della SIA 263 per la lamiera più spessa, f_ck dalla tabella 3 della SIA 262, k_E, f_sk e i coefficienti di resistenza; le tre lamiere; l’impalcato h_c e il ringrosso e; i pioli sulla larghezza dell’ala; la larghezza collaborante; il montaggio con o senza puntellazione, M_Ed,a sulla sola trave d’acciaio e i ritegni laterali L_D; M_Ed,L e M_Ed,Q sulla sezione mista; il modello di resistenza, il ritiro e la temperatura; i pioli, V_Ed,L, V_Ed,Q e L_v; le barre trasversali dell’impalcato; e i momenti del caso di carico raro.

Ottiene le caratteristiche della sezione, la classe e il modello di resistenza, ogni resistenza e ogni verifica con il relativo grado di utilizzazione e la relativa cifra.

Ipotesi e limiti

Una sezione per calcolo. La cifra 5.1.1.5 rende determinanti i momenti massimi, gli appoggi e ogni cambiamento di lamiera: esegua il modulo per ciascuno di essi.
Sopra un appoggio l’impalcato fessurato non porta nulla (cifra 4.3.2.1): restano la trave d’acciaio e le barre longitudinali.
Un unico f_y per l’intera sezione d’acciaio.
Le regole della pratica (0.90·M_pl,Rd senza puntellazione, 0.95 con puntellazione, un’altezza compressa dell’anima fino al 35 % di h_w, campate adiacenti ciascuna superiore a 0.6 volte l’altra) non sono nella SIA 264 e si applicano solo se scelte.
Con l’asse neutro plastico nella soletta, le cifre 4.2.2.4 e 4.2.3.5 pongono condizioni sugli appoggi adiacenti.
I pioli seguono il flusso di taglio: la sezione d’acciaio non è doppiamente simmetrica (cifra 6.1.2.3).
Le barre per la flessione trasversale dell’impalcato si aggiungono a queste (SIA 262 §4.3.4.1.3).
Non verificati qui: l’imbozzamento per taglio dell’anima e la fatica della trave d’acciaio.

Esempio di calcolo

Una sezione in campata in una campata intermedia di 80 m: ali di 700 × 40 mm e 800 × 40 mm e un’anima di 2’720 × 14 mm in f_y = 355 N/mm², un impalcato spesso 350 mm su un ringrosso di 75 mm con f_ck = 35 N/mm², tre pioli da 22 mm sulla larghezza dell’ala ogni 250 mm, montaggio senza puntellazione con M_Ed,a = 20’282 kNm, M_Ed,L = 5’412 kNm e M_Ed,Q = 25’619 kNm, con le regole della pratica applicate. Tutte le verifiche sono soddisfatte. I risultati seguenti sono quelli del modulo per il suo esempio di calcolo, calcolati alla creazione di questa pagina.

Dati
Dato	Valore	Rif.
La sezione si trova	In campata — momento positivo, soletta compressa	§ 4.3.2.1
Limite di snervamento caratteristico f_y	355 N/mm²	SIA 263 tab. 1
Modulo di elasticità E_a	210000 N/mm²
Coefficiente di resistenza dell’acciaio γ_a	1.05
Valore caratteristico della resistenza alla compressione su cilindro f_ck	35 N/mm²	SIA 262 tab. 3
Coefficiente dell’aggregato k_E	10000
Coefficiente di resistenza del calcestruzzo γ_c	1.5
Limite di snervamento dell’armatura f_sk	500 N/mm²
Coefficiente di resistenza dell’armatura γ_s	1.15
Larghezza dell’ala superiore b_sup	700 mm
Spessore dell’ala superiore t_sup	40 mm
Altezza dell’anima tra le piattabande h_w	2720 mm
Spessore dell’anima t_w	14 mm
Larghezza dell’ala inferiore b_inf	800 mm
Spessore dell’ala inferiore t_inf	40 mm
Spessore della soletta dell’impalcato sopra la trave h_c	350 mm
Altezza del ringrosso, dal filo superiore dell’acciaio all’intradosso della soletta e	75 mm
Pioli per sezione trasversale n	3	§ 7.1.2
Interasse sulla larghezza dell’ala e_t	200 mm	§ 7.1.2
Determinazione della larghezza collaborante	SN EN 1994-1-1 §5.4.1.2 — b₀ + Σ l_e/8	§ 4.3.1.2
Soletta sul lato 1, dall’asse della trave fino a metà distanza dalla trave successiva o fino al bordo libero a₁	2500 mm
Soletta sul lato 2, misurata allo stesso modo a₂	3000 mm
Posizione lungo la trave	Campata interna	EN 1994-1-1 §5.4.1.2
Campata in cui si trova la sezione l	80 m
Modo di costruzione dell’impalcato	Senza puntellazione — la trave d’acciaio porta l’impalcato fresco	§ 4.2.3.3
Momento di dimensionamento sulla sola trave d’acciaio M_Ed,a	20282 kNm	§ 5.1.2.5
Svergolamento durante il montaggio	Verificato — SIA 263 §4.5.2 con l’allegato B	§ 5.1.1.6
Distanza tra i ritegni laterali della piattabanda compressa L_D	8 m	SIA 263 allegato B
Momento tra i ritegni ψ	Momento costante tra i ritegni — ψ = 1,0	SIA 263 (94)
Azioni di lunga durata applicate dopo la connessione M_Ed,L	5412 kNm	§ 3.5.2
Azioni di breve durata — traffico M_Ed,Q	25619 kNm	§ 3.5.2
Moduli del calcestruzzo per ciascuna durata	SIA 264 §3.5.2 — E_cm/3 lunga durata, E_cm/2 ritiro	§ 3.5.2
Modello di resistenza	Dalla classe della sezione — SIA 264 tabella 2	§ 4.2.2.2
Limite sul calcestruzzo in una verifica elastica f_cd	f_ck/γ_c — SIA 264 (1)	§ 5.1.2.4
Ritiro dell’impalcato	Non considerato	§ 5.1.2.5
Temperatura	Non considerato
Classe della sezione sopra gli appoggi adiacenti	Classe 3 o 4	§ 4.2.3.5
Regole della pratica per una resistenza plastica	Applicate — regole della pratica, al di fuori della norma
La più corta delle due campate adiacenti l_min	60 m
La più lunga delle due campate adiacenti l_max	80 m
Diametro del piolo d	22 mm	§ 6.1.2.1
Lunghezza del piolo, dopo la saldatura h_D	200 mm	§ 6.1.1.3
Resistenza a trazione dell’acciaio del piolo f_u	450 N/mm²	§ 6.1.2.1
Coefficiente di resistenza della connessione γ_v	1.25	§ 4.1.5
Interasse delle file trasversali di pioli, lungo la trave s	250 mm	§ 7.1.3
Trazione diretta su un piolo, se presente F_t	0 kN	§ 6.1.2.2
Azioni di lunga durata applicate dopo la connessione V_Ed,L	300 kN	§ 6.1.1.2
Azioni di breve durata — traffico V_Ed,Q	1200 kN	§ 6.1.1.2
Lunghezza da questa sezione al punto di momento nullo più vicino L_v	28 m	§ 6.1.1.2
Forza concentrata in questa sezione	Nessuno	§ 5.1.1.7
Barre trasversali superiori, diametro Ø_t	16 mm	§ 5.1.4.2
Barre trasversali superiori, interasse s_f,t	150 mm	§ 5.1.4.6
Barre trasversali inferiori, diametro Ø_b	16 mm	§ 5.1.4.2
Barre trasversali inferiori, interasse s_f,b	150 mm	§ 5.1.4.6
Angolo della biella compressa θ_f	Il più piatto consentito dal calcestruzzo — scelto qui	§ (7)
Fatica dei pioli e della piattabanda sottostante	Non verificato qui	§ 4.7.1
Sulla sola trave d’acciaio M_ser,a	12112 kNm	§ 5.1.3.1
Lunga durata, sezione mista M_ser,L	3232 kNm	§ 5.1.3.1
Breve durata, sezione mista — traffico M_ser,Q	15299 kNm	§ 5.1.3.1
Frecce	Non verificato qui	§ 4.6.5
Tipo di ponte	Ponte stradale o ferroviario, portato da travi	§ 5.1.3.5

Calcolo: Trave d’acciaio
Passaggio	Valore	Rif.
Altezza della trave d’acciaiot_inf + h_w + t_sup	h_a = 2’800 mm
Area della sezione in acciaio	A_a = 98’080 mm²
Baricentro al di sopra della fibra inferioreΣ(A·z)/ΣA sulle tre lamiere.	z_a = 1’343.7 mm
Momento d’inerzia	I_a = 137’438’920’492 mm⁴
Modulo di resistenza, fibra inferiore	W_a,inf = 102’282’455 mm³
Modulo di resistenza, fibra superiore	W_a,sup = 94’376’676 mm³

Calcolo: Classe delle lamiere
Passaggio	Valore	Rif.
Piattabanda superiore, parte sporgentec = (b_sup − t_w)/2, dalla faccia dell’anima; la saldatura non è dedotta, il che è a favore della sicurezza.classe 3 in compressione — limiti 7.3 / 8.1 / 11.4	c/t = 8.58	SIA 263 tab. 5b
Piattabanda inferiore, parte sporgenteclasse 3 in compressione	c/t = 9.83	SIA 263 tab. 5b

Calcolo: Larghezza collaborante
Passaggio	Valore	Rif.
Distanza tra i pioli esterni(n − 1)·e_t	b₀ = 400 mm	EN 1994-1-1 §5.4.1.2
Campata equivalentecampata interna, 0,70·l	l_e = 56’000 mm	EN 1994-1-1 §5.4.1.2
Striscia sul lato 1min(l_e/8, b_i), b_i = a_i − b₀/2 misurata dalla fila esterna di pioli.b₁ = 2’300 è determinante	b_e1 = 2’300 mm	EN 1994-1-1 (5.3)
Striscia sul lato 2min(l_e/8, b_i), b_i = a_i − b₀/2 misurata dalla fila esterna di pioli.b₂ = 2’800 è determinante	b_e2 = 2’800 mm	EN 1994-1-1 (5.3)
Larghezza collaborante	b_eff = 5’500 mm	§ 4.3.1.2
Altezza totale della sezione mistah_a + e + h_c	h = 3’225 mm	§ 5.1.2.2
Area collaborante della solettab_eff·h_c	A_c = 1’925’000 mm²

Calcolo: Coefficienti di equivalenza
Passaggio	Valore	Rif.
Modulo d’elasticità del calcestruzzok_E·∛(f_ck + 8)	E_cm = 35’034 N/mm²	SIA 262 §3.1.2.3.3
Breve durata	n₀ = E_a/E_cm = 5.99	§ 3.5.2
Lunga durataE_a/(E_cm/3)	n_L = 17.98	§ 3.5.2
RitiroE_a/(E_cm/2)	n_S = 11.99	§ 3.5.2

Calcolo: Le sezioni miste
Passaggio	Valore	Rif.
Sezione per breve durata — asse neutroI_b = 359’460’841’881 mm⁴	z_b \| n₀ = 2’650.8 mm	§ 3.5.2
Sezione per lunga durata — asse neutroI_b = 287’548’596’651 mm⁴	z_b \| n_L = 2’234.2 mm	§ 3.5.2
Sezione per shrinkage — asse neutroI_b = 316’348’305’130 mm⁴	z_b \| n_S = 2’403.0 mm	§ 3.5.2

Calcolo: Classe dell’anima
Passaggio	Valore	Rif.
Quota compressa dell’anima, distribuzione plasticaDall’asse neutro plastico a z = 2’921 mm. Le classi 1 e 2 si leggono su α; la classe 3 si legge su ψ, il rapporto delle tensioni elastiche ai due bordi dell’anima, una volta inseriti i momenti.l’anima è interamente tesa — classe 1	α = 0.000	SIA 263 tab. 5a

Calcolo: Tensioni nella sola trave d’acciaio
Passaggio	Valore	Rif.
Rapporto tra le tensioni nell’animalimite della classe 3 93.3 rispetto a h_w/t_w = 194.3 — classe 4	ψ = -0.921	SIA 263 tab. 5a
Anima efficace: coefficiente d’imbozzamento16/[√((1 + ψ)² + 0,112·(1 − ψ)²) + (1 + ψ)]	k_σ = 22.01	SIA 263 tab. 9
Fattore di riduzione dell’anima0,9/λ̄_p con λ̄_p = (h_w/t_w)/(28,4·ε·√k_σ). b_eff = ρ·b_c è suddivisa in due metà, tabella 10.λ̄_p = 1.792	ρ = 0.502	SIA 263 (11)
Fibra superiore dell’acciaioM_Ed,a·(h_a − z_a)/I_a, trazione positiva, sulla sezione efficace	σ_a,sup = -236.8 N/mm²	§ 5.1.2.5
Fibra inferiore dell’acciaio	σ_a,inf = 195.0 N/mm²	§ 5.1.2.5
La sola trave d’acciaio durante il montaggio\|σ_a\| ≤ f_y/γ_a	η = 0.700 · verifica soddisfatta70 % della resistenza utilizzata	§ 5.1.1.6

Calcolo: Svergolamento durante il montaggio
Passaggio	Valore	Rif.
Asta compressa: la piattabanda ala superiore e un terzo dell’anima compressa√(I_z/A) della piattabanda più t_w·h_c/3, figura 40; contano solo le parti efficaci.striscia d’anima 356 mm	i_D = 186.2 mm	SIA 263 allegato B
Coefficiente di forma del momento1,75 − 1,05·ψ + 0,3·ψ²ψ = 1.00	η = 1.000	SIA 263 (94)
Tensione criticaη·π²·E·i_D²/L_D² — la tensione di Eulero dell’asta compressa. Le (91) e (92) sono scritte per un’asta a doppia simmetria e la norma pone σ_Dv = 0 per una sezione che non è di classe 3; la parte torsionale è qui tralasciata, il che è a favore della sicurezza.	σ_cr,D = σ_Dw = 1’122.8 N/mm²	SIA 263 (93)
Snellezza√(f_y/σ_cr,D)	λ̄_D = 0.562	SIA 263 (10)
Coefficiente di riduzione1/(Φ_D + √(Φ_D² − λ̄_D²)), Φ_D = 0,5·[1 + α_D·(λ̄_D − 0,4) + λ̄_D²]α_D = 0,49, sezione saldata	χ_D = 0.900	SIA 263 (10)
Svergolamento della piattabanda superiore durante il montaggioσ_a ≤ χ_D·f_y/γ_a	η = 0.778 · verifica soddisfatta78 % della resistenza utilizzata	SIA 263 (9)

Calcolo: Classe della sezione nella fase finale
Passaggio	Valore	Rif.
Classe della sezioneanima 1, piattabanda compressa 1 (trattenuta dall’impalcato)	class = 1	§ 4.2.2.2
Modello di resistenzaTabella 2: forze interne elastiche in ogni caso per un ponte; la resistenza plastica per le classi 1 e 2, elastica per la classe 3, elastica sulla sezione efficace per la classe 4.tabella 2, classe 1 → EP	– = EP — resistenza plastica	§ 4.2.2.2

Calcolo: Resistenza plastica
Passaggio	Valore	Rif.
Valore di dimensionamento della resistenza dell’acciaio	f_y/γ_a = 338.1 N/mm²	§ 4.1.3
Calcestruzzo nel blocco plasticoFigura 1 della SIA 264.	0,85·f_ck/γ_c = 19.83 N/mm²	§ 5.1.2.2
Forza che l’acciaio può sviluppare	F_a = 33’160 kN	§ 5.1.2.1
Forza che la soletta può sviluppare0,85·f_ck/γ_c·b_eff·h_c	F_c,max = 38’179 kN	§ 5.1.2.1
Asse neutro plastico al di sopra della fibra inferiorenella slab	z_pl = 2’921.0 mm	§ 5.1.2.1
Altezza del calcestruzzo compresso9.4 % di h	x_pl = 304.0 mm	§ 5.1.2.2
Resistenza plastica	M_pl,Rd = 57’344 kNm	§ 5.1.2.1
Resistenza con la riduzione della praticaUna regola della pratica per la duttilità limitata di una trave di ponte alta, non un’esigenza della SIA 264.k = 0.90, senza puntellazione	k·M_pl,Rd = 51’609 kNm
Altezza compressa dell’anima — praticah_c/h_w ≤ 0,35	η = 0.000 · verifica soddisfatta0 % della resistenza utilizzata
Campate adiacenti — pratical_min/l_max ≥ 0,6	η = 0.800 · verifica soddisfatta80 % della resistenza utilizzata
Resistenza a flessione della sezione\|M_Ed\| ≤ M_Rd	η = 0.994 · verifica soddisfatta99 % della resistenza utilizzata	§ 5.1.2.1

Calcolo: Resistenza di un piolo con testa
Passaggio	Valore	Rif.
Schiacciamento del calcestruzzo0,29·d²·√(f_ck·E_cm)/γ_v, E_cm = 35’034 N/mm²	P_Rd \| (30) = 124.3 kN	§ (30)
Rottura del gambo0,8·f_u·(π·d²/4)/γ_v, f_u al massimo 500 N/mm².	P_Rd \| (31) = 109.5 kN	§ (31)
Resistenza di un piolodei shank è determinante	P_Rd = 109.5 kN	§ 6.1.2.1
Trazione che un piolo può assorbire senza prova	0,1·P_Rd = 10.9 kN	§ 6.1.2.2

Calcolo: Disposizioni costruttive dei pioli
Passaggio	Valore	Rif.
Interasse sulla larghezza dell’alae_t ≥ 4·d	η = 0.440 · verifica soddisfatta44 % della resistenza utilizzata	§ 7.1.2
Distanza dal gambo al bordo della piattabanda≥ 20 mm	η = 0.144 · verifica soddisfatta14 % della resistenza utilizzata	§ 7.1.7
Piattabanda sufficientemente spessa per il piolot/d ≥ 0,5	η = 0.275 · verifica soddisfatta28 % della resistenza utilizzata	§ 7.1.4
Interasse lungo la trave, minimos > 5·d	η = 0.440 · verifica soddisfatta44 % della resistenza utilizzata	§ 7.1.2
Interasse lungo la trave, massimos ≤ min(6·h_c; 800)	η = 0.313 · verifica soddisfatta31 % della resistenza utilizzata	§ 7.1.3

Calcolo: Flusso di taglio in questa sezione
Passaggio	Valore	Rif.
Momento statico dell’impalcato, breve durata(A_c/n₀)·(z_c − z_b): l’impalcato rispetto all’asse neutro della sua sezione.I_b = 359’460’841’881 mm⁴	S_c,0 = 128’199’060 mm³	§ 6.1.1.2
Momento statico dell’impalcato, lunga durataI_b = 287’548’596’651 mm⁴	S_c,L = 87’334’342 mm³	§ 6.1.1.2
Flusso di taglio a t = 0Σ V·S/I sulle fasi, ogni azione sulla sezione della propria durata; le azioni di lunga durata su n₀ prima della viscosità.	v_L,Ed \| t = 0 = 535 kN/m	§ 6.1.1.2
Flusso di taglio a t = ∞	v_L,Ed \| t = ∞ = 519 kN/m	§ 6.1.1.2
Pioli necessari per metropresente 12.00 per metro	v_L,Ed/P_Rd = 4.89 1/m	§ 6.1.1.2
Flusso di taglio portato dai pioliv_L,Ed ≤ n·P_Rd/s	η = 0.407 · verifica soddisfatta41 % della resistenza utilizzata	§ 6.1.1.2
Interasse massimo ammesso da questo flusso di taglio	s_max = n·P_Rd/v_L,Ed = 614 mm	§ 6.1.1.2

Calcolo: Connessione totale per la resistenza plastica
Passaggio	Valore	Rif.
Forza nell’impalcato alla plasticizzazione	F_c = 33’160 kN	§ 5.1.2.1
Pioli necessari tra qui e il momento nullo	N = F/P_Rd = 302.9	§ 5.1.1.3
Connessione totale su L_vN ≤ n·L_v/s	η = 0.901 · verifica soddisfatta90 % della resistenza utilizzata	§ 5.1.1.3

Calcolo: Le superfici della figura 3
Passaggio	Valore	Rif.
Superficie attraverso l’impalcatoAttraverso l’intero spessore della soletta accanto alla trave, attraversata da entrambi gli strati di barre trasversali.L_c = h_c, A_e = A_b + A_t	a-a = 350 mm	§ 5.1.4.2
Quota della forza che la attraversaEquilibrio longitudinale della parte d’impalcato oltre la superficie: riceve la sua forza solo attraverso la superficie, in proporzione al calcestruzzo che contiene, (b_eff,i + b_sup/2 − c)/b_eff, c la fila di pioli esterna dall’asse.lato right, nel piano dei pioli esterni	A_c1/A_c = 0.509
Superficie attorno ai pioliSale da un lato dei pioli, passa sopra le teste e scende dall’altro. Le barre inferiori la attraversano due volte; essa riprende l’intera forza, poiché tutta la forza lascia i pioli attraverso di essa.L_c = 2·h_D + e_q + d_k, e_q = 400 mm, d_k = 35 mm (EN ISO 13918), A_e = 2·A_b	b-b = 835 mm	§ 5.1.4.2
Resistenza ridotta del calcestruzzok_c = 0,55, f_cd = f_ck/γ_c	k_c·f_cd = 12.83 N/mm²	§ (6)
Campo dell’angolo della biellaper una soletta compressa	θ_f = 25° a 45°	§ (7)

Calcolo: Taglio proveniente dalla connessione
Passaggio	Valore	Rif.
Taglio longitudinale per unità di lunghezzala forza nell’impalcato alla plasticizzazione su L_v	v_L,Ed = 1’184.3 kN/m	§ 6.1.1.2

Calcolo: Superficie a-a, attraverso l’impalcato
Passaggio	Valore	Rif.
Taglio che la attraversa	v_Ed = 602.9 kN/m	§ 5.1.4.5
Angolo della biella compressail più piatto ammesso	θ_f = 25.0 °	§ (7)
Biella di calcestruzzo, a-a, attraverso l’impalcatov_Ed ≤ k_c·f_cd·L_c·sinθ_f·cosθ_f	η = 0.350 · verifica soddisfatta35 % della resistenza utilizzata	§ (6)
Barre trasversali richieste dal taglioDa v_sd = (A_e/s_f)·f_sd·cotθ_f.	(A_b + A_t)/s_f,req = 647 mm²/m	§ (5)
Barre trasversali, a-a, attraverso l’impalcatov_Ed ≤ v_sd	η = 0.241 · verifica soddisfatta24 % della resistenza utilizzata	§ (4)

Calcolo: Superficie b-b, attorno ai pioli
Passaggio	Valore	Rif.
Taglio che la attraversa	v_Ed = 1’184.3 kN/m	§ 5.1.4.5
Angolo della biella compressail più piatto ammesso	θ_f = 25.0 °	§ (7)
Biella di calcestruzzo, b-b, attorno ai pioliv_Ed ≤ k_c·f_cd·L_c·sinθ_f·cosθ_f	η = 0.289 · verifica soddisfatta29 % della resistenza utilizzata	§ (6)
Barre trasversali richieste dal taglioDa v_sd = (A_e/s_f)·f_sd·cotθ_f.	2·A_b/s_f,req = 1’270 mm²/m	§ (5)
Barre trasversali, b-b, attorno ai pioliv_Ed ≤ v_sd	η = 0.474 · verifica soddisfatta47 % della resistenza utilizzata	§ (4)

Calcolo: Barre trasversali, taglio e flessione combinati
Passaggio	Valore	Rif.

Calcolo: L’acciaio resta elastico sotto il caso di carico raro
Passaggio	Valore	Rif.
Tensione massima nell’acciaioM_ser,a sul solo acciaio + M_ser,L sulla sezione di lunga durata + M_ser,Q su quella di breve durata, nelle fibre estreme.fibra inferiore, t = ∞	σ_a,ser = 254.4 N/mm²	§ 5.1.3.1
Nessuno snervamento dell’acciaio in servizio\|σ_a,ser\| ≤ f_y	η = 0.717 · verifica soddisfatta72 % della resistenza utilizzata	§ 5.1.3.1

Calcolo: Vibrazioni
Passaggio	Valore	Rif.
Tipo di pontenon è richiesta alcuna verifica numerica	– = Ponte stradale o ferroviario, portato da travi	§ 5.1.3.5

Come viene controllato questo modulo

Controllato cifra per cifra rispetto alla SIA 264:2014 e confrontato con calcoli indipendenti utilizzati su progetti reali, prima della pubblicazione.

Domande

Perché la fase di montaggio è verificata separatamente?

Senza puntellazione, la sola trave d’acciaio porta il proprio peso e il calcestruzzo fresco, e le tensioni che assume allora restano in essa. Finché il calcestruzzo è fresco, nulla trattiene l’ala compressa se non i controventi trasversali, per cui la cifra 5.1.1.6 rimanda questa fase alla SIA 263.

Quanto è vicino l’esempio di calcolo alla sua resistenza a flessione?

M_Ed = 51’313 kNm contro 0.90·M_pl,Rd = 51’609 kNm, η = 0.994.

Posso stampare il calcolo?

Il calcolo completo è visualizzato sullo schermo, gratuitamente e senza account. Una nota di calcolo A4 pronta per la stampa è inclusa nell’abbonamento Basic.

Vedi anche

Norma: SIA 264:2014 · Pagina aggiornata: 14 novembre 2026

Ponte a travi a parete piena a struttura mista, trave principale soggetta a flessione secondo la SIA 264

Elemento

Informazioni su questa verifica