Vérifie une section de la poutre maîtresse d’un pont mixte acier-béton à poutres à âme pleine, en travée ou sur un appui intermédiaire, selon la SIA 264:2014 avec la SIA 263 : la poutre en acier seule pendant le montage, la résistance de la section mixte, la connexion, le cisaillement dans le tablier et les contraintes en service. Chaque étape présente sa formule et le chiffre de la norme dont elle découle.

Ce qui est vérifié

Poutre en acier et classes : h_a, A_a, z_a, I_a et les modules de résistance ; les parties en porte-à-faux des ailes selon le tableau 5b de la SIA 263, c étant mesuré depuis la face de l’âme ; l’âme selon le tableau 5a.
Largeur de participation, chiffre 4.3.1.2 : selon l’EN 1994-1-1 §5.4.1.2, b₀ + Σb_ei avec b_ei = min(l_e/8 ; b_i), équation (5.3), mesurée depuis la file extérieure de goujons ; selon les équations (19) et (20) de la SIA 262 ; ou saisie.
Coefficients d’équivalence, chiffre 3.5.2 : E_cm = k_E·∛(f_ck + 8), puis n₀, n_L = E_a/(E_cm/3) et n_S = E_a/(E_cm/2), ou selon l’EN 1994-1-1 §5.4.2.2.
Montage sur l’acier seul (chiffres 4.2.3.3 et 5.1.2.5) : les contraintes sur la section efficace, l’âme réduite avec k_σ (tableau 9 de la SIA 263) et ρ (équation (11) de la SIA 263), et |σ_a| ≤ f_y/γ_a, chiffre 5.1.1.6.
Déversement au montage, annexe B de la SIA 263 : l’aile supérieure avec un tiers de l’âme comprimée, η = 1.75 − 1.05·ψ + 0.3·ψ², équation (94), σ_cr,D, équation (93), λ̄_D et χ_D avec α_D = 0.49, équation (10), et σ_a ≤ χ_D·f_y/γ_a, équation (9).
Modèle de résistance, chiffre 4.2.2.2 et tableau 2 : plastique pour les classes 1 et 2, élastique pour la classe 3, élastique sur la section efficace pour la classe 4. Les efforts intérieurs sont élastiques dans tous les cas.
Résistance plastique (chiffres 5.1.2.1 et 5.1.2.2) : F_a, F_c,max avec 0.85·f_ck/γ_c, z_pl, x_pl, M_pl,Rd, et |M_Ed| ≤ M_Rd.
Goujons, chiffre 6.1.2.1 : P_Rd, la plus petite valeur entre 0.29·d²·√(f_ck·E_cm)/γ_v, équation (30), et 0.8·f_u·(π·d²/4)/γ_v, équation (31) ; les dispositions constructives des chiffres 7.1.2, 7.1.3, 7.1.4 et 7.1.7.
Connexion : le flux de cisaillement v_L,Ed à t = 0 et à t = ∞ ≤ n·P_Rd/s, chiffre 6.1.1.2, et, pour une résistance plastique, la connexion totale sur L_v, chiffre 5.1.1.3.
Cisaillement dans le tablier, surfaces a-a et b-b de la figure 3 (chiffre 5.1.4.2) : v_Ed ≤ k_c·f_cd·L_c·sinθ_f·cosθ_f, équation (6), avec θ_f de 25° à 45° (7), et les barres transversales, équations (4) et (5).
Aptitude au service, chiffre 5.1.3.1 : |σ_a,ser| ≤ f_y sous le cas de charge rare.

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Vous choisissez une section en travée (moment positif, dalle comprimée) ou une section sur appui (moment négatif, dalle fissurée). Vous saisissez f_y tirée du tableau 1 de la SIA 263 pour la tôle la plus épaisse, f_ck tirée du tableau 3 de la SIA 262, k_E, f_sk et les facteurs de résistance ; les trois tôles ; le tablier h_c et le gousset e ; les goujons sur la largeur de l’aile ; la largeur de participation ; un montage étayé ou non étayé, M_Ed,a sur l’acier seul et les maintiens latéraux L_D ; M_Ed,L et M_Ed,Q sur la section mixte ; le modèle de résistance, le retrait et la température ; les goujons, V_Ed,L, V_Ed,Q et L_v ; les barres transversales du tablier ; et les moments du cas de charge rare.

Vous obtenez les valeurs de section, la classe et le modèle de résistance, ainsi que chaque résistance et chaque vérification avec son taux d’utilisation et son chiffre.

Hypothèses et limites

Une section par calcul. Le chiffre 5.1.1.5 rend déterminants les moments maximaux, les appuis et chaque changement de tôle : relancez le module pour chacun.
Sur un appui, le tablier fissuré ne reprend rien (chiffre 4.3.2.1) : il reste la poutre en acier et les barres longitudinales.
Une seule f_y pour toute la section en acier.
Les règles de la pratique (0.90·M_pl,Rd sans étayage, 0.95 avec étayage, une hauteur d’âme comprimée jusqu’à 35 % de h_w, des travées adjacentes supérieures à 0.6 fois l’une l’autre) ne figurent pas dans la SIA 264 et ne s’appliquent que si elles sont choisies.
Avec l’axe neutre plastique dans la dalle, les chiffres 4.2.2.4 et 4.2.3.5 posent des conditions sur les appuis adjacents.
Les goujons suivent le flux de cisaillement : la section en acier n’est pas doublement symétrique (chiffre 6.1.2.3).
Les barres pour la flexion transversale du tablier s’ajoutent à celles-ci (SIA 262 §4.3.4.1.3).
Non vérifiés ici : le voilement de l’âme par cisaillement et la fatigue de la poutre en acier.

Exemple de calcul

Une section en travée dans une travée intérieure de 80 m : des ailes de 700 × 40 mm et de 800 × 40 mm et une âme de 2 720 × 14 mm en f_y = 355 N/mm², un tablier de 350 mm d’épaisseur sur un gousset de 75 mm avec f_ck = 35 N/mm², trois goujons de 22 mm sur la largeur de l’aile tous les 250 mm, un montage sans étayage avec M_Ed,a = 20 282 kNm, M_Ed,L = 5 412 kNm et M_Ed,Q = 25 619 kNm, les règles de la pratique étant appliquées. Toutes les vérifications sont satisfaites. Les résultats ci-dessous sont ceux du module pour son exemple de calcul, calculés lors de la génération de cette page.

Données
Donnée	Valeur	Réf.
La section se trouve	En travée — moment positif, la dalle comprimée	§ 4.3.2.1
Limite d’élasticité caractéristique f_y	355 N/mm²	SIA 263 tab. 1
Module d’élasticité E_a	210000 N/mm²
Facteur de résistance, acier γ_a	1.05
Valeur caractéristique de la résistance sur cylindre f_ck	35 N/mm²	SIA 262 tab. 3
Coefficient du granulat k_E	10000
Facteur de résistance, béton γ_c	1.5
Limite d’écoulement de l’armature f_sk	500 N/mm²
Facteur de résistance, armature γ_s	1.15
Largeur de l’aile supérieure b_sup	700 mm
Épaisseur de l’aile supérieure t_sup	40 mm
Hauteur de l’âme entre les ailes h_w	2720 mm
Épaisseur de l’âme t_w	14 mm
Largeur de l’aile inférieure b_inf	800 mm
Épaisseur de l’aile inférieure t_inf	40 mm
Épaisseur de la dalle du tablier au-dessus de la poutre h_c	350 mm
Hauteur du gousset, du dessus de l’acier à la sous-face de la dalle e	75 mm
Goujons par section transversale n	3	§ 7.1.2
Espacement transversal sur l’aile e_t	200 mm	§ 7.1.2
Détermination de la largeur de participation	SN EN 1994-1-1 §5.4.1.2 — b₀ + Σ l_e/8	§ 4.3.1.2
Dalle du côté 1, de l’axe de la poutre à mi-distance de la poutre voisine ou jusqu’au bord libre a₁	2500 mm
Dalle du côté 2, mesurée de la même manière a₂	3000 mm
Position le long de la poutre	Travée intérieure	EN 1994-1-1 §5.4.1.2
Portée dans laquelle se trouve la section l	80 m
Mode de construction du tablier	Non étayé — la poutre en acier porte le tablier frais	§ 4.2.3.3
Moment de dimensionnement sur la poutre en acier seule M_Ed,a	20282 kNm	§ 5.1.2.5
Déversement au montage	Vérifié — SIA 263 §4.5.2 avec l’annexe B	§ 5.1.1.6
Distance entre les maintiens latéraux de l’aile comprimée L_D	8 m	SIA 263 annexe B
Moment entre les maintiens ψ	Moment constant entre les maintiens — ψ = 1,0	SIA 263 (94)
Actions de longue durée appliquées après la connexion M_Ed,L	5412 kNm	§ 3.5.2
Actions de courte durée — trafic M_Ed,Q	25619 kNm	§ 3.5.2
Modules du béton pour chaque durée	SIA 264 §3.5.2 — E_cm/3 longue durée, E_cm/2 retrait	§ 3.5.2
Modèle de résistance	D’après la classe de section — SIA 264 tableau 2	§ 4.2.2.2
Limite pour le béton dans une vérification élastique f_cd	f_ck/γ_c — SIA 264 (1)	§ 5.1.2.4
Retrait du tablier	Non pris en compte	§ 5.1.2.5
Température	Non pris en compte
Classe de la section sur les appuis adjacents	Classe 3 ou 4	§ 4.2.3.5
Règles de la pratique pour une résistance plastique	Appliquées — règles de la pratique, hors norme
La plus courte des deux portées adjacentes l_min	60 m
La plus longue des deux portées adjacentes l_max	80 m
Diamètre du goujon d	22 mm	§ 6.1.2.1
Longueur du goujon, après soudage h_D	200 mm	§ 6.1.1.3
Résistance à la traction de l’acier du goujon f_u	450 N/mm²	§ 6.1.2.1
Facteur de résistance de la connexion γ_v	1.25	§ 4.1.5
Espacement des files transversales de goujons, le long de la poutre s	250 mm	§ 7.1.3
Traction directe sur un goujon, le cas échéant F_t	0 kN	§ 6.1.2.2
Actions de longue durée appliquées après la connexion V_Ed,L	300 kN	§ 6.1.1.2
Actions de courte durée — trafic V_Ed,Q	1200 kN	§ 6.1.1.2
Longueur de cette section au point de moment nul le plus proche L_v	28 m	§ 6.1.1.2
Effort concentré dans cette section	Aucun	§ 5.1.1.7
Barres transversales supérieures, diamètre Ø_t	16 mm	§ 5.1.4.2
Barres transversales supérieures, espacement s_f,t	150 mm	§ 5.1.4.6
Barres transversales inférieures, diamètre Ø_b	16 mm	§ 5.1.4.2
Barres transversales inférieures, espacement s_f,b	150 mm	§ 5.1.4.6
Inclinaison de la bielle comprimée θ_f	L’inclinaison la plus faible que permet le béton — retenue ici	§ (7)
Fatigue des goujons et de l’aile sous-jacente	Non vérifié ici	§ 4.7.1
Sur la poutre en acier seule M_ser,a	12112 kNm	§ 5.1.3.1
Longue durée, mixte M_ser,L	3232 kNm	§ 5.1.3.1
Courte durée, mixte — trafic M_ser,Q	15299 kNm	§ 5.1.3.1
Flèches	Non vérifié ici	§ 4.6.5
Type de pont	Pont-route ou pont-rail porté par des poutres	§ 5.1.3.5

Calcul : Poutre en acier
Étape	Valeur	Réf.
Hauteur de la poutre en aciert_inf + h_w + t_sup	h_a = 2’800 mm
Aire de la section en acier	A_a = 98’080 mm²
Centre de gravité au-dessus de la fibre inférieureΣ(A·z)/ΣA sur les trois tôles.	z_a = 1’343.7 mm
Moment d’inertie	I_a = 137’438’920’492 mm⁴
Module de section, fibre inférieure	W_a,inf = 102’282’455 mm³
Module de section, fibre supérieure	W_a,sup = 94’376’676 mm³

Calcul : Classe des tôles
Étape	Valeur	Réf.
Aile supérieure, partie en porte-à-fauxc = (b_sup − t_w)/2, depuis la face de l’âme ; la soudure n’est pas déduite, ce qui va dans le sens de la sécurité.classe 3 en compression — limites 7.3 / 8.1 / 11.4	c/t = 8.58	SIA 263 tab. 5b
Aile inférieure, partie en porte-à-fauxclasse 3 en compression	c/t = 9.83	SIA 263 tab. 5b

Calcul : Largeur participante
Étape	Valeur	Réf.
Distance entre les goujons extérieurs(n − 1)·e_t	b₀ = 400 mm	EN 1994-1-1 §5.4.1.2
Portée équivalentetravée intérieure, 0,70·l	l_e = 56’000 mm	EN 1994-1-1 §5.4.1.2
Bande du côté 1min(l_e/8, b_i), b_i = a_i − b₀/2 mesurée depuis la file extérieure de goujons.b₁ = 2’300 est déterminant	b_e1 = 2’300 mm	EN 1994-1-1 (5.3)
Bande du côté 2min(l_e/8, b_i), b_i = a_i − b₀/2 mesurée depuis la file extérieure de goujons.b₂ = 2’800 est déterminant	b_e2 = 2’800 mm	EN 1994-1-1 (5.3)
Largeur participante	b_eff = 5’500 mm	§ 4.3.1.2
Hauteur totale de la section mixteh_a + e + h_c	h = 3’225 mm	§ 5.1.2.2
Aire de participation de la dalleb_eff·h_c	A_c = 1’925’000 mm²

Calcul : Coefficients d’équivalence
Étape	Valeur	Réf.
Module du bétonk_E·∛(f_ck + 8)	E_cm = 35’034 N/mm²	SIA 262 §3.1.2.3.3
Courte durée	n₀ = E_a/E_cm = 5.99	§ 3.5.2
Longue duréeE_a/(E_cm/3)	n_L = 17.98	§ 3.5.2
RetraitE_a/(E_cm/2)	n_S = 11.99	§ 3.5.2

Calcul : Les sections mixtes
Étape	Valeur	Réf.
Section pour courte durée — axe neutreI_b = 359’460’841’881 mm⁴	z_b \| n₀ = 2’650.8 mm	§ 3.5.2
Section pour longue durée — axe neutreI_b = 287’548’596’651 mm⁴	z_b \| n_L = 2’234.2 mm	§ 3.5.2
Section pour shrinkage — axe neutreI_b = 316’348’305’130 mm⁴	z_b \| n_S = 2’403.0 mm	§ 3.5.2

Calcul : Classe de l’âme
Étape	Valeur	Réf.
Part comprimée de l’âme, répartition plastiqueDepuis l’axe neutre plastique à z = 2’921 mm. Les classes 1 et 2 se lisent sur α ; la classe 3 se lit sur ψ, le rapport des contraintes élastiques aux deux bords de l’âme, une fois les moments introduits.l’âme est entièrement tendue — classe 1	α = 0.000	SIA 263 tab. 5a

Calcul : Contraintes dans la poutre en acier seule
Étape	Valeur	Réf.
Rapport des contraintes dans l’âmelimite de la classe 3 93.3 pour h_w/t_w = 194.3 — classe 4	ψ = -0.921	SIA 263 tab. 5a
Âme efficace : coefficient de voilement16/[√((1 + ψ)² + 0,112·(1 − ψ)²) + (1 + ψ)]	k_σ = 22.01	SIA 263 tab. 9
Facteur de réduction de l’âme0,9/λ̄_p avec λ̄_p = (h_w/t_w)/(28,4·ε·√k_σ). b_eff = ρ·b_c est réparti en deux moitiés, tableau 10.λ̄_p = 1.792	ρ = 0.502	SIA 263 (11)
Fibre supérieure de l’acierM_Ed,a·(h_a − z_a)/I_a, traction positive, sur la section efficace	σ_a,sup = -236.8 N/mm²	§ 5.1.2.5
Fibre inférieure de l’acier	σ_a,inf = 195.0 N/mm²	§ 5.1.2.5
La poutre en acier seule au montage\|σ_a\| ≤ f_y/γ_a	η = 0.700 · VérifiéTaux d’utilisation : 70 %	§ 5.1.1.6

Calcul : Déversement au montage
Étape	Valeur	Réf.
Barre comprimée : l’aile aile supérieure et un tiers de l’âme comprimée√(I_z/A) de l’aile plus t_w·h_c/3, figure 40 ; seules les parties efficaces sont prises en compte.bande d’âme 356 mm	i_D = 186.2 mm	SIA 263 annexe B
Coefficient de répartition des moments1,75 − 1,05·ψ + 0,3·ψ²ψ = 1.00	η = 1.000	SIA 263 (94)
Contrainte critiqueη·π²·E·i_D²/L_D² — la contrainte d’Euler de la barre comprimée. (91) et (92) sont écrites pour une barre bisymétrique et la norme pose σ_Dv = 0 pour une section qui n’est pas de classe 3 ; la part de torsion est négligée ici, ce qui va dans le sens de la sécurité.	σ_cr,D = σ_Dw = 1’122.8 N/mm²	SIA 263 (93)
Élancement√(f_y/σ_cr,D)	λ̄_D = 0.562	SIA 263 (10)
Facteur de réduction1/(Φ_D + √(Φ_D² − λ̄_D²)), Φ_D = 0,5·[1 + α_D·(λ̄_D − 0,4) + λ̄_D²]α_D = 0,49, section soudée	χ_D = 0.900	SIA 263 (10)
Déversement de l’aile supérieure au montageσ_a ≤ χ_D·f_y/γ_a	η = 0.778 · VérifiéTaux d’utilisation : 78 %	SIA 263 (9)

Calcul : Classe de la section en phase finale
Étape	Valeur	Réf.
Classe de la sectionâme 1, aile comprimée 1 (maintenue par le tablier)	class = 1	§ 4.2.2.2
Modèle de résistanceTableau 2 : efforts intérieurs élastiques dans tous les cas pour un pont ; résistance plastique pour les classes 1 et 2, élastique pour la classe 3, élastique sur la section efficace pour la classe 4.tableau 2, classe 1 → EP	– = EP — résistance plastique	§ 4.2.2.2

Calcul : Résistance plastique
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul de la résistance de l’acier	f_y/γ_a = 338.1 N/mm²	§ 4.1.3
Béton dans le bloc plastiqueFigure 1 de la SIA 264.	0,85·f_ck/γ_c = 19.83 N/mm²	§ 5.1.2.2
Effort que l’acier peut développer	F_a = 33’160 kN	§ 5.1.2.1
Effort que la dalle peut développer0,85·f_ck/γ_c·b_eff·h_c	F_c,max = 38’179 kN	§ 5.1.2.1
Axe neutre plastique au-dessus de la fibre inférieuredans slab	z_pl = 2’921.0 mm	§ 5.1.2.1
Hauteur de béton comprimé9.4 % de h	x_pl = 304.0 mm	§ 5.1.2.2
Résistance plastique	M_pl,Rd = 57’344 kNm	§ 5.1.2.1
Résistance avec la réduction de la pratiqueUne règle de la pratique pour la ductilité limitée d’une poutre de pont de grande hauteur, non une exigence de la SIA 264.k = 0.90, non étayée	k·M_pl,Rd = 51’609 kNm
Hauteur comprimée de l’âme — pratiqueh_c/h_w ≤ 0,35	η = 0.000 · VérifiéTaux d’utilisation : 0 %
Portées adjacentes — pratiquel_min/l_max ≥ 0,6	η = 0.800 · VérifiéTaux d’utilisation : 80 %
Résistance à la flexion de la section\|M_Ed\| ≤ M_Rd	η = 0.994 · VérifiéTaux d’utilisation : 99 %	§ 5.1.2.1

Calcul : Résistance d’un goujon à tête
Étape	Valeur	Réf.
Écrasement du béton0,29·d²·√(f_ck·E_cm)/γ_v, E_cm = 35’034 N/mm²	P_Rd \| (30) = 124.3 kN	§ (30)
Rupture de la tige0,8·f_u·(π·d²/4)/γ_v, f_u au plus 500 N/mm².	P_Rd \| (31) = 109.5 kN	§ (31)
Résistance d’un goujonles shank est déterminant	P_Rd = 109.5 kN	§ 6.1.2.1
Traction qu’un goujon peut reprendre sans essai	0,1·P_Rd = 10.9 kN	§ 6.1.2.2

Calcul : Dispositions constructives des goujons
Étape	Valeur	Réf.
Espacement transversal sur l’ailee_t ≥ 4·d	η = 0.440 · VérifiéTaux d’utilisation : 44 %	§ 7.1.2
Tige jusqu’au bord de l’aile≥ 20 mm	η = 0.144 · VérifiéTaux d’utilisation : 14 %	§ 7.1.7
Aile assez épaisse pour le goujont/d ≥ 0,5	η = 0.275 · VérifiéTaux d’utilisation : 28 %	§ 7.1.4
Espacement le long de la poutre, minimums > 5·d	η = 0.440 · VérifiéTaux d’utilisation : 44 %	§ 7.1.2
Espacement le long de la poutre, maximums ≤ min(6·h_c; 800)	η = 0.313 · VérifiéTaux d’utilisation : 31 %	§ 7.1.3

Calcul : Flux de cisaillement dans cette section
Étape	Valeur	Réf.
Moment statique du tablier, courte durée(A_c/n₀)·(z_c − z_b) : le tablier par rapport à l’axe neutre de sa section.I_b = 359’460’841’881 mm⁴	S_c,0 = 128’199’060 mm³	§ 6.1.1.2
Moment statique du tablier, longue duréeI_b = 287’548’596’651 mm⁴	S_c,L = 87’334’342 mm³	§ 6.1.1.2
Flux de cisaillement à t = 0Σ V·S/I sur les phases, chaque action sur la section de sa propre durée ; les actions de longue durée sur n₀ avant fluage.	v_L,Ed \| t = 0 = 535 kN/m	§ 6.1.1.2
Flux de cisaillement à t = ∞	v_L,Ed \| t = ∞ = 519 kN/m	§ 6.1.1.2
Goujons nécessaires par mètreen place : 12.00 par mètre	v_L,Ed/P_Rd = 4.89 1/m	§ 6.1.1.2
Flux de cisaillement repris par les goujonsv_L,Ed ≤ n·P_Rd/s	η = 0.407 · VérifiéTaux d’utilisation : 41 %	§ 6.1.1.2
Plus grand espacement admis par ce flux de cisaillement	s_max = n·P_Rd/v_L,Ed = 614 mm	§ 6.1.1.2

Calcul : Connexion totale pour la résistance plastique
Étape	Valeur	Réf.
Effort dans le tablier à la plastification	F_c = 33’160 kN	§ 5.1.2.1
Goujons nécessaires entre ici et le point de moment nul	N = F/P_Rd = 302.9	§ 5.1.1.3
Connexion totale sur L_vN ≤ n·L_v/s	η = 0.901 · VérifiéTaux d’utilisation : 90 %	§ 5.1.1.3

Calcul : Les surfaces de la figure 3
Étape	Valeur	Réf.
Surface à travers le tablierSur toute l’épaisseur de la dalle à côté de la poutre, traversée par les deux nappes de barres transversales.L_c = h_c, A_e = A_b + A_t	a-a = 350 mm	§ 5.1.4.2
Part de l’effort qui la traverseÉquilibre longitudinal de la partie du tablier au-delà de la surface : elle ne reçoit son effort qu’à travers la surface, en proportion du béton qu’elle contient, (b_eff,i + b_sup/2 − c)/b_eff, c la distance de la file de goujons extérieure à l’axe.côté right, dans le plan des goujons extérieurs	A_c1/A_c = 0.509
Surface autour des goujonsMonte le long d’un côté des goujons, passe au-dessus des têtes et redescend de l’autre. Les barres inférieures la traversent deux fois ; elle reprend la totalité de l’effort, puisque tout l’effort quitte les goujons à travers elle.L_c = 2·h_D + e_q + d_k, e_q = 400 mm, d_k = 35 mm (EN ISO 13918), A_e = 2·A_b	b-b = 835 mm	§ 5.1.4.2
Résistance réduite du bétonk_c = 0,55, f_cd = f_ck/γ_c	k_c·f_cd = 12.83 N/mm²	§ (6)
Plage de l’inclinaison de la biellepour une dalle comprimée	θ_f = 25° à 45°	§ (7)

Calcul : Cisaillement issu de la connexion
Étape	Valeur	Réf.
Effort rasant par unité de longueurl’effort dans le tablier à la plastification sur L_v	v_L,Ed = 1’184.3 kN/m	§ 6.1.1.2

Calcul : Surface a-a, à travers le tablier
Étape	Valeur	Réf.
Cisaillement qui la traverse	v_Ed = 602.9 kN/m	§ 5.1.4.5
Inclinaison de la bielle compriméel’inclinaison la plus faible admise	θ_f = 25.0 °	§ (7)
Bielle de béton, a-a, à travers le tablierv_Ed ≤ k_c·f_cd·L_c·sinθ_f·cosθ_f	η = 0.350 · VérifiéTaux d’utilisation : 35 %	§ (6)
Barres transversales nécessaires pour le cisaillementD’après v_sd = (A_e/s_f)·f_sd·cotθ_f.	(A_b + A_t)/s_f,req = 647 mm²/m	§ (5)
Barres transversales, a-a, à travers le tablierv_Ed ≤ v_sd	η = 0.241 · VérifiéTaux d’utilisation : 24 %	§ (4)

Calcul : Surface b-b, autour des goujons
Étape	Valeur	Réf.
Cisaillement qui la traverse	v_Ed = 1’184.3 kN/m	§ 5.1.4.5
Inclinaison de la bielle compriméel’inclinaison la plus faible admise	θ_f = 25.0 °	§ (7)
Bielle de béton, b-b, autour des goujonsv_Ed ≤ k_c·f_cd·L_c·sinθ_f·cosθ_f	η = 0.289 · VérifiéTaux d’utilisation : 29 %	§ (6)
Barres transversales nécessaires pour le cisaillementD’après v_sd = (A_e/s_f)·f_sd·cotθ_f.	2·A_b/s_f,req = 1’270 mm²/m	§ (5)
Barres transversales, b-b, autour des goujonsv_Ed ≤ v_sd	η = 0.474 · VérifiéTaux d’utilisation : 47 %	§ (4)

Calcul : Barres transversales, cisaillement et flexion combinés
Étape	Valeur	Réf.

Calcul : L’acier reste élastique sous le cas de charge rare
Étape	Valeur	Réf.
Plus grande contrainte dans l’acierM_ser,a sur l’acier seul + M_ser,L sur la section de longue durée + M_ser,Q sur celle de courte durée, aux fibres extrêmes.fibre inférieure, t = ∞	σ_a,ser = 254.4 N/mm²	§ 5.1.3.1
Pas d’écoulement de l’acier en service\|σ_a,ser\| ≤ f_y	η = 0.717 · VérifiéTaux d’utilisation : 72 %	§ 5.1.3.1

Calcul : Vibrations
Étape	Valeur	Réf.
Type de pontaucune vérification numérique n’est requise	– = Pont-route ou pont-rail porté par des poutres	§ 5.1.3.5

Comment ce module est vérifié

Contrôlé chiffre par chiffre au regard de la SIA 264:2014 et vérifié à l’aide de calculs indépendants utilisés sur des projets réels, avant sa publication.

Questions

Pourquoi la phase de montage est-elle vérifiée séparément ?

Sans étayage, la poutre en acier porte seule son poids propre et le béton frais, et les contraintes qu’elle reprend alors y restent. Tant que le béton est frais, seul le contreventement transversal retient l’aile comprimée ; le chiffre 5.1.1.6 renvoie donc cette phase à la SIA 263.

À quel point l’exemple de calcul est-il proche de sa résistance à la flexion ?

M_Ed = 51 313 kNm contre 0.90·M_pl,Rd = 51 609 kNm, η = 0.994.

Puis-je imprimer le calcul ?

Le calcul complet s’affiche à l’écran, gratuitement et sans compte. Une note de calcul A4 prête à imprimer est incluse dans l’abonnement Basic.

Voir aussi

Norme : SIA 264:2014 · Page mise à jour : 14 novembre 2026

Pont mixte à poutres à âme pleine, poutre maîtresse en flexion selon la SIA 264

Élément

À propos de cette vérification

Ce qui est vérifié

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Hypothèses et limites

Exemple de calcul

Comment ce module est vérifié

Questions

Pourquoi la phase de montage est-elle vérifiée séparément ?

À quel point l’exemple de calcul est-il proche de sa résistance à la flexion ?

Puis-je imprimer le calcul ?

Voir aussi

Élément

À propos de cette vérification

Ce qui est vérifié

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Hypothèses et limites

Exemple de calcul

Comment ce module est vérifié

Questions

Pourquoi la phase de montage est-elle vérifiée séparément ?

À quel point l’exemple de calcul est-il proche de sa résistance à la flexion ?

Puis-je imprimer le calcul ?

Voir aussi

Pourquoi la phase de montage est-elle vérifiée séparément ?

À quel point l’exemple de calcul est-il proche de sa résistance à la flexion ?

Puis-je imprimer le calcul ?