Weist die Stege eines durchlaufenden Hohlkastenträgers mit Vorspannung mit Verbund oder externer Vorspannung nach SIA 262:2025 nach: die Querkraft und die Torsion aus dem exzentrischen Verkehr, die von den Spannkabeln getragene Querkraft, das Druckfeld und die Bügel im Abstand *z*·cotα von jedem Auflager, die Torsion in den Platten und die Querbiegung der Stege. Jeder Schritt zeigt seine Formel und die Ziffer der Norm, aus der er stammt.

Was nachgewiesen wird

Querschnitt: die Stegneigung β, b_w⊥ = b_w·cos β, h_k = h − (t_t + t_b)/2, zugleich der Hebelarm z, sowie A_k und u_k innerhalb der Mittellinien der Wände, Ziffer 4.3.5.1.
Verkehr: Lastmodell 1 der SIA 261 mit Fahrstreifen 1 an einem Rand, q_k, Q_k, das Torsionsmoment m_t,k der gleichmässig verteilten Lasten und M_t,Q,k der Doppelachsen.
Vorspannung: P_∞ = σ_p∞·A_p, P₀ = σ_p0·A_p (Ziffer 4.3.3.4.9) und die Querkraft aus den Zwängungsmomenten V_hyp,∞ = (M_hyp,j+1 − M_hyp,j)/l, in jedem Feld konstant, mit γ_P (Ziffer 4.1.5.5.2).
Druckfeld: α_min, Ziffer 4.3.3.3.2: 30° im Normalfall, 25° bei einer erheblichen Normaldruckkraft, 40° wo plastische Verformungen der Gurte zu erwarten sind; k_c = 0.55 für Stege, 0.4 bei plastischen Verformungen der Gurte (Ziffer 4.2.1.7); der flachste Winkel mit V_d,w ≤ V_Rd,c, Gleichung (42).
Nachweisschnitte bei b_sup/2 + z·cotα von jeder Auflagerachse (Ziffer 4.3.3.4.1): V_d = γ_G·V_g + γ_Q·(V_q + V_Q); der Anteil der geneigten Spannkabel ΔV_Rd,p = P_∞·|sin β_p|, Ziffer 4.3.3.4.8, Gleichung (50), oder P₀, wo die Neigung die Querkraft vergrössert; T_d; und die Querkraft in einem Steg V_d,w = |V_d,net|/2 + T_d·h_k/(2·A_k), Ziffer 4.3.5.2, Gleichung (55), und Ziffer 4.3.5.5.
Hüllrohre: b_w,nom = b_w⊥ − k_H·ΣØ_H, wo ΣØ_H > b_w⊥/8, Ziffer 4.3.3.3.5, Gleichung (44).
Stege: V_d,w ≤ V_Rd,c = b_w,nom·z·k_c·f_cd·sinα·cosα, Ziffer 4.3.3.4.6, Gleichung (47), und V_d,w ≤ V_Rd,s = A_sw/s·z·f_sd·cotα, Ziffer 4.3.3.4.3, Gleichung (45); die Zugkräfte in den Gurten F_tVd, Ziffer 4.3.3.4.11, Gleichung (51), und F_tTd, Ziffer 4.3.5.4.
Platten unter Torsion: T_d/(2·A_k) ≤ t·k_c·f_cd·sinα·cosα (Ziffer 4.3.5.5) und die Querstäbe a_s,T (Ziffer 4.3.5.3).
Konstruktive Durchbildung: ρ_w,min = 0.001·√(f_ck/30)·500/f_yk, Ziffer 5.5.2.2, Gleichung (116), und s ≤ 25·Ø_sw.
Querbiegung, optional: a_s,face = a_sw/2 + m_d,w/(f_sd·z_t) an der Zugseite, mit z_t = 0.9·(b_w⊥ − c_w).

Was Sie eingeben und was Sie erhalten

Sie geben die Spannweiten ein, die Breite der Auflager, die Querschnitte im Feld und über den Auflagern, f_ck, f_yk, γ_c und γ_s (Ziffer 2.4.2.6) und η_t (Ziffer 4.2.1.3), die weiteren ständigen Lasten, Lastmodell 1 der SIA 261 sowie γ_G und γ_Q aus der SIA 260. Für die Vorspannung: Spannkabel mit Verbund in den Stegen oder externe Spannkabel in der Zelle, die Litzen, σ_p∞ aus dem Modul für die Spannkraftverluste, σ_p0, den Kabelverlauf und die Hüllrohre mit k_H = 0.5, 0.8 oder 1.2. Dann den Zustand der Stege, den Winkel des Druckfelds (der flachste, den der Beton zulässt, oder eingegeben), die Bügel und optional das Quermoment m_d,w am Stegkopf.

Sie erhalten die Schnittkräfte in jedem Nachweisschnitt, den Winkel, die erforderlichen und die vorhandenen Bügel sowie jeden Nachweis mit seiner Ausnutzung und Ziffer.

Annahmen und Grenzen

Die beiden Platten sind die Gurte der Stege. Die Torsion fliesst um A_k.
Jedes Feld ist an seinen Auflagern durch die Querträger und die Lagerpaare gegen Verdrehen gehalten.
In jedem Nachweisschnitt werden die grösste Querkraft und die grösste Torsion zusammen angesetzt, auf der sicheren Seite.
In einem geneigten Steg ergibt die Kraft entlang des Stegs, V_d,w/cos β über z/cos β, dieselbe Spannung wie die vertikale Querkraft über z.
Ein Steg, der dicker als 500 mm ist, erhält in der Regel mehr als zwei Bügelschenkel (Ziffer 5.5.2.3).
Wo das Quermoment entlang des Stegs das Vorzeichen wechselt, ist die andere Seite massgebend.

Berechnungsbeispiel

Drei Felder von 36, 45 und 36 m auf 2.0 m breiten Auflagern, ein 2.4 m hoher Träger mit Stegen von 450 mm Dicke in den Feldern und 550 mm über den Zwischenauflagern, f_ck = 40 N/mm², zehn Spannkabel mit Verbund mit 19 Litzen in injizierten Stahlhüllrohren von 100 mm, zwei nebeneinander in einem Steg, σ_p∞ = 1000 N/mm², σ_p0 = 1300 N/mm², Bügel mit 2 Schenkeln Ø16 im Abstand von 125 mm und m_d,w = 120 kNm/m. Alle Nachweise sind erfüllt; das Modul weist darauf hin, dass der Steg über den Auflagern, dicker als 500 mm, in der Regel mehrschnittige Bügel erhalten sollte. Die folgenden Resultate sind jene des Moduls für sein Berechnungsbeispiel, berechnet beim Erstellen dieser Seite.

Eingaben
Eingabe	Wert	Ref.
Anzahl Felder n	3
Feldlängen	Endfelder gleich, Innenfelder gleich
Endfelder l_e	36 m
Innenfelder l_i	45 m
Breite der Auflager in Brückenlängsrichtung b_sup	2.0 m
Querschnitt entlang der Brücke	Ein verdickter Querschnitt über den Zwischenauflagern
Breite des Überbaus B	12.5 m
Höhe des Trägers h	2400 mm
Dicke der oberen Platte t_t	280 mm
Länge jeder Kragplatte b_c	3.0 m
Dicke eines Stegs b_w	450 mm
Breite der Bodenplatte b_inf	5.0 m
Dicke der unteren Platte t_b	250 mm
Dicke der oberen Platte t_t,s	280 mm
Dicke eines Stegs b_w,s	550 mm
Dicke der unteren Platte t_b,s	450 mm
Länge dieses Querschnitts auf jeder Seite eines Auflagers l_s	8 m
Charakteristischer Wert der Zylinderdruckfestigkeit des Betons f_ck	40 N/mm²
Raumgewicht des Stahlbetons γ	25 kN/m³
Fliessgrenze der Bügel f_yk	500 N/mm²
Widerstandsbeiwert für Beton γ_c	1.5	§ 2.4.2.6
Widerstandsbeiwert für Bewehrungs- und Spannstahl γ_s	1.15	§ 2.4.2.6
Beiwert zur Berücksichtigung der Einwirkungsdauer und des Betonalters η_t	1.0 — beide Bedingungen von Ziffer 4.2.1.3 erfüllt	§ 4.2.1.3
Randborde und Brüstungen, beidseitig g_2,e	10 kN/m
Leitschranken, beidseitig g_2,b	2 kN/m
Breite des Belags B_r	10.5 m
Dicke des Belags e_r	100 mm
Raumgewicht des Belags γ_r	24 kN/m³
Breite eines fiktiven Fahrstreifens w_l	3 m
Anzahl fiktiver Fahrstreifen n_l	3
Fahrstreifen 1: gleichmässig verteilte Last q_k1	9 kN/m²
Fahrstreifen 1: Last einer Achse der Doppelachse Q_k1	300 kN
Fahrstreifen 2: gleichmässig verteilte Last q_k2	2.5 kN/m²
Fahrstreifen 2: Last einer Achse der Doppelachse Q_k2	200 kN
Fahrstreifen 3: gleichmässig verteilte Last q_k3	2.5 kN/m²
Fahrstreifen 3: Last einer Achse der Doppelachse Q_k3	100 kN
Gleichmässig verteilte Last auf der Restfläche q_kr	2.5 kN/m²
Anpassungsbeiwert der gleichmässig verteilten Lasten α_q	0.9
Anpassungsbeiwert der Doppelachsen α_Q	0.9
Lastbeiwert für die ständigen Lasten γ_G	1.35
Lastbeiwert für den Strassenverkehr γ_Q	1.5
Vorspannung	Spannkabel mit Verbund in den Stegen
Querschnittsfläche einer Litze A_p1	150 mm²
Litzen pro Spannkabel n_s	19
Spannkabel in der Brücke n_T	10
Spannung in den Spannkabeln zum Zeitpunkt unendlich σ_p∞	1000 N/mm²
Grösste Spannung in den Spannkabeln nach dem Vorspannen σ_p0	1300 N/mm²	§ 4.3.3.4.9
Höhe der Verankerungen an den Enden y_E	1300 mm
Höhe der Spannkabel an den Tiefpunkten y_p,f	250 mm
Höhe der Spannkabel über den Zwischenauflagern y_p,s	2150 mm
Tiefpunkt in den Endfeldern, ab dem Endauflager ξ	0.4
Kleinster Radius des Spannkabels R_min	6.5 m
Hüllrohre k_H	Injizierte Stahlhüllrohre (k_H = 0.5)	§ 4.3.3.3.5
Aussendurchmesser eines Hüllrohrs Ø_H	100 mm
Nebeneinanderliegende Hüllrohre in einem Steg, auf der ungünstigsten Höhe n_H	2
Lastbeiwert für die Zwängungsanteile der Vorspannung γ_P	1.0	§ 4.1.5.5.2
Zustand der Stege α_min	Normalfall — α_min = 30°	§ 4.3.3.3.2
Winkel des Druckfelds α	Der flachste Winkel, den der Beton zulässt
Bügeldurchmesser Ø_sw	16 mm
Bügelabstand s	125 mm
Schenkel in jedem Steg n_leg	2
Quermoment am Stegkopf, pro Meter m_d,w	120 kNm/m
Abstand von einer Stegseite zur Achse ihres Bügelschenkels c_w	60 mm

Berechnung: Die Brücke
Schritt	Wert	Ref.
Gesamtlänge2·l_e + (n − 2)·l_i	L = 117.00 m

Berechnung: Die beiden Querschnitte
Schritt	1In den Feldern	2Über den Auflagernl_s = 8.0 m auf jeder Seite	Ref.
Querschnittsfläche A_c m²Umriss abzüglich der Zelle	6.455	7.659
Neigung der Stege β °zur Vertikalen	19.5	19.5
Dicke rechtwinklig zu einem Steg b_w⊥ mmb_w·cos β	424	519
Höhe zwischen den Mittelebenen der Platten h_k mmh − (t_t + t_b)/2; zugleich der Hebelarm z der Stege	2’135	2’035
Fläche innerhalb der Mittellinien der Wände A_k m²(b_k,b + b_k,t)/2·h_k	11.516	10.845	§ 4.3.5.1
Umfang dieser Mittellinien u_k m	15.32	14.98

Berechnung: Bemessungswerte der Festigkeiten
Schritt	Wert	Ref.
Betonη_fc·η_t·f_ck/γ_cη_fc = (40/f_ck)^(1/3) ≤ 1 (26)	f_cd = 26.67 N/mm²	§ 2.4.2.3 (2)
Bügelf_yk/γ_s	f_sd = 434.8 N/mm²	§ 2.4.2.5 (4)

Berechnung: Ständige Lasten
Schritt	Wert	Ref.
Eigenlast in den Feldernγ·A_c	g_1,f = 161.4 kN/m
Eigenlast über den Auflagernγ·A_c,s	g_1,s = 191.5 kN/m
Weitere ständige Lasteng_2,e + g_2,b + B_r·e_r·γ_r	g₂ = 37.2 kN/m

Berechnung: Strassenverkehr
Schritt	Wert	Ref.
Gleichmässig verteilte Verkehrslast auf dem Trägerα_q·(Σ q_k,i·w_l + q_kr·b_r)	q_k = 41.2 kN/m
Alle Doppelachsen zusammenα_Q·Σ 2·Q_k,izwei Achsen im Abstand von 1.2 m	Q_k = 1’080 kN
Torsionsmoment pro Meter aus den gleichmässig verteilten Lastenα_q·(Σ q_k,i·w_l·e_i + q_kr·b_r·e_r)Fahrstreifen 1 bei e₁ = 3.75 m von der Achse, Restfläche bei -4.50 m	m_t,k = 65.8 kNm/m
Torsionsmoment aller Doppelachsenα_Q·Σ 2·Q_k,i·e_ijede Doppelachse mittig in ihrem Fahrstreifen	M_t,Q,k = 1’890 kNm

Berechnung: Kraft der Spannkabel
Schritt	Wert	Ref.
Spannstahl aller Spannkabeln_T·n_s·A_p1	A_p = 28’500 mm²
Kraft zum Zeitpunkt unendlichσ_p∞·A_p	P_∞ = 28.50 MN
Grösste Kraft nach dem Vorspannenσ_p0·A_p	P₀ = 37.05 MN	§ 4.3.3.4.9

Berechnung: Querkraft aus Vorspannung
Schritt	Wert	Ref.
Zwängungsquerkraft, Endfeld(M_hyp,j+1 − M_hyp,j)/lkonstant entlang des Felds	V_hyp,∞ = 591 kN
Zwängungsquerkraft, Innenfeld(M_hyp,j+1 − M_hyp,j)/lkonstant entlang des Felds	V_hyp,∞ = 0 kN

Berechnung: Druckfeld
Schritt	Wert	Ref.
Kleinster Winkelnormalfall	α_min = 30 °	§ 4.3.3.3.2
Abminderungsbeiwert für die Betonfestigkeit	k_c = 0.55	§ 4.2.1.7
Festigkeit des Druckfelds	k_c·f_cd = 14.67 N/mm²

Berechnung: Die Nachweisschnitte
Schritt	Wert	Ref.
Hüllrohre in einem Steg auf der ungünstigsten Höhen_H·Ø_Hk_H = 0.5	ΣØ_H = 200 mm	§ 4.3.3.3.5

Schritt	1Endauflagerx = 4.70 m	2Erstes Zwischenauflager, Seite des Endfeldsx = 31.48 m	3Erstes Zwischenauflager, Seite des Innenfeldsx = 40.52 m	Ref.
Winkel des Druckfelds α °am flachsten mit V_d,w ≤ V_Rd,c	30.0	30.0	30.0	§ 4.3.3.3.2 (42)
Abstand von der Auflagerachse b_sup/2 + z·cotα m	4.70	4.52	4.52	§ 4.3.3.4.1
Bemessungswert der Querkraft aus den Lasten V_d kNγ_G·V_g + γ_Q·(V_q + V_Q)	4’338	-7’711	7’712
Zwängungsquerkraft der Vorspannung γ_P·V_hyp,∞ kN	591	591	0	§ 4.1.5.5.2
Neigung der Spannkabel sin β_p	-0.0978	0.1453	-0.1404
Von den geneigten Spannkabeln aufgenommene Querkraft ΔV_Rd,p kNP_∞·\|sin β_p\|; negativ: + P₀·\|sin β_p\| addiert	2’787	4’141	4’003	§ 4.3.3.4.8 (50), 4.3.3.4.9
Netto-Querkraft des Trägers \|V_d,net\| kN\|V_d + γ_P·V_hyp\| − ΔV_Rd,p	2’142	2’979	3’709
Bemessungswert der Torsion T_d kNmγ_Q·(m_t·\|l/2 − x\| + M_t,Q·max(x, l − x)/l)	3’778	3’809	4’324
Vertikale Querkraft in einem Steg V_d,w kN\|V_d,net\|/2 + T_d·h_k/(2·A_k)	1’421	1’847	2’260	§ 4.3.5.2 (55), 4.3.5.5
Dicke rechtwinklig zum Steg b_w⊥ mmb_w·cos β	424	519	519
Nominelle Stegbreite b_w,nom mmb_w⊥ − k_H·ΣØ_H, wenn ΣØ_H > b_w⊥/8	324	419	419	§ 4.3.3.3.5 (44)
Hebelarm des Stegs z mmh_k	2’135	2’035	2’035

Berechnung: Nachweis 1 — Endauflager, x = 4.70 m
Schritt	Wert	Ref.
Widerstand des Druckfelds eines Stegsb_w,nom·z·k_c·f_cd·sinα·cosα	V_Rd,c = 4’396 kN	§ 4.3.3.4.6 (47)
Druckfeld im StegV_d,w ≤ V_Rd,c	η = 0.323 · erfüllt32 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.3.4.6 (47)
In einem Steg erforderliche BügelV_d,w/(z·f_sd·cotα)884 mm²/m	A_sw/s,req = 0.884 mm²/mm	§ 4.3.3.4.3 (45)
Widerstand der Bügel eines StegsA_sw/s·z·f_sd·cotα	V_Rd,s = 5’172 kN	§ 4.3.3.4.3 (45)
Bügel des StegsV_d,w ≤ V_Rd,s	η = 0.275 · erfüllt27 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.3.4.3 (45)
Zusätzliche Zugkraft in den Gurten infolge Querkraft\|V_d,net\|·cotαje zur Hälfte auf jede Platte	F_tVd = 3’709 kN	§ 4.3.3.4.11 (51)
Zusätzliche Zugkraft in den Gurten infolge TorsionT_d·u_k·cotα/(2·A_k)über den Umfang verteilt	F_tTd = 4’352 kN	§ 4.3.5.4

Berechnung: Nachweis 2 — Erstes Zwischenauflager, Seite des Endfelds, x = 31.48 m
Schritt	Wert	Ref.
Widerstand des Druckfelds eines Stegsb_w,nom·z·k_c·f_cd·sinα·cosα	V_Rd,c = 5’409 kN	§ 4.3.3.4.6 (47)
Druckfeld im StegV_d,w ≤ V_Rd,c	η = 0.341 · erfüllt34 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.3.4.6 (47)
In einem Steg erforderliche BügelV_d,w/(z·f_sd·cotα)1’205 mm²/m	A_sw/s,req = 1.205 mm²/mm	§ 4.3.3.4.3 (45)
Widerstand der Bügel eines StegsA_sw/s·z·f_sd·cotα	V_Rd,s = 4’930 kN	§ 4.3.3.4.3 (45)
Bügel des StegsV_d,w ≤ V_Rd,s	η = 0.375 · erfüllt37 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.3.4.3 (45)
Zusätzliche Zugkraft in den Gurten infolge Querkraft\|V_d,net\|·cotαje zur Hälfte auf jede Platte	F_tVd = 5’160 kN	§ 4.3.3.4.11 (51)
Zusätzliche Zugkraft in den Gurten infolge TorsionT_d·u_k·cotα/(2·A_k)über den Umfang verteilt	F_tTd = 4’555 kN	§ 4.3.5.4

Berechnung: Nachweis 3 — Erstes Zwischenauflager, Seite des Innenfelds, x = 40.52 m
Schritt	Wert	Ref.
Widerstand des Druckfelds eines Stegsb_w,nom·z·k_c·f_cd·sinα·cosα	V_Rd,c = 5’409 kN	§ 4.3.3.4.6 (47)
Druckfeld im StegV_d,w ≤ V_Rd,c	η = 0.418 · erfüllt42 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.3.4.6 (47)
In einem Steg erforderliche BügelV_d,w/(z·f_sd·cotα)1’475 mm²/m	A_sw/s,req = 1.475 mm²/mm	§ 4.3.3.4.3 (45)
Widerstand der Bügel eines StegsA_sw/s·z·f_sd·cotα	V_Rd,s = 4’930 kN	§ 4.3.3.4.3 (45)
Bügel des StegsV_d,w ≤ V_Rd,s	η = 0.459 · erfüllt46 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.3.4.3 (45)
Zusätzliche Zugkraft in den Gurten infolge Querkraft\|V_d,net\|·cotαje zur Hälfte auf jede Platte	F_tVd = 6’425 kN	§ 4.3.3.4.11 (51)
Zusätzliche Zugkraft in den Gurten infolge TorsionT_d·u_k·cotα/(2·A_k)über den Umfang verteilt	F_tTd = 5’172 kN	§ 4.3.5.4

Berechnung: Torsion in den Platten des Kastens
Schritt	Wert	Ref.
Schubfluss aus Torsionim Querschnitt mit der grössten Torsionerstes zwischenauflager, seite des innenfelds	T_d/(2·A_k) = 199.4 N/mm	§ 4.3.5.2
Druckfeld der dünneren PlatteT_d/(2·A_k) ≤ t·k_c·f_cd·sinα·cosα	η = 0.112 · erfüllt11 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.5.5
In jeder Platte für die Torsion erforderliche QuerstäbeT_d/(2·A_k)/(f_sd·cotα)beide Lagen zusammen, zusätzlich zu den Stäben für die Plattenbiegung	a_s,T = 265 mm²/m	§ 4.3.5.3

Berechnung: Konstruktive Durchbildung der Bügel
Schritt	Wert	Ref.
Mindestgehalt der Querkraftbewehrung0.001·√(f_ck/30)·500/f_yk	ρ_w,min = 0.115 %	§ 5.5.2.2 (116)
Mindestquerschnitt pro Stegρ_w,min·b_w, b_w ≤ 400 mmb_w⊥ = 519 mm, mit 400 mm angesetzt	A_sw,min/s = 0.462 mm²/mm	§ 5.5.2.2
QuerkraftbewehrungsgehaltA_sw,min/s ≤ A_sw/s	η = 0.144 · erfüllt14 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 5.5.2.2 (116)
Bügelabstands ≤ 25·Ø_sw	η = 0.313 · erfüllt31 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 5.5.2.2

Berechnung: Bügel mit Querbiegung des Stegs
Schritt	Wert	Ref.
Hebelarm über die Stegdicke0.9·(b_w⊥ − c_w)Erstes Zwischenauflager, Seite des Innenfelds, wo die Bügel am stärksten beansprucht sind	z_t = 413 mm
Querkraftanteil, eine Seite½ von A_sw/s,req	a_sw/2 = 737 mm²/m
Biegeanteil, Zugseite	m_d,w/(f_sd·z_t) = 669 mm²/m
Auf der Zugseite erforderlicha_sw/2 + m_d,w/(f_sd·z_t)	a_s,face = 1’406 mm²/m
Schenkel auf der Zugseite des Stegsa_s,face ≤ a_s,prov	η = 0.874 · erfüllt87 % des Tragwiderstands ausgenutzt

Wie dieses Modul geprüft wird

Vor der Veröffentlichung Ziffer für Ziffer anhand der SIA 262:2025 sowie mit unabhängigen, in realen Projekten verwendeten Berechnungen geprüft.

Fragen

Warum wird Fahrstreifen 1 am Rand der Fahrbahn angeordnet?

Die schwersten Fahrstreifen möglichst weit von der Achse entfernt verdrehen den Hohlkasten am stärksten. Die Lasten, die die grösste Querkraft ergeben, ergeben dann auch die Torsion.

Wo werden die Stege nachgewiesen?

Im Abstand z·cotα vom Rand jedes Auflagers, wo die direkte Druckstrebe zum Auflager endet. Im Berechnungsbeispiel bei x = 4.70 m, 31.48 m und 40.52 m.

Kann ich die Berechnung ausdrucken?

Die vollständige Berechnung erscheint gratis und ohne Konto am Bildschirm. Ein druckfertiger A4-Berechnungsbericht ist im Basic-Abonnement enthalten.

Siehe auch

Norm: SIA 262:2025 · Seite aktualisiert: 14. November 2026

Hohlkastenbrücke, Querkraft und Torsion der Stege nach SIA 262

Bauteil

Über diesen Nachweis