Verifica un profilato laminato a I o ad H con doppia simmetria soggetto contemporaneamente a un momento attorno all’asse forte e a uno sforzo di taglio, secondo la SIA 263:2013: la classe dalla geometria, la resistenza a taglio dell’anima e la resistenza a flessione ridotta per il taglio. Ogni passaggio mostra la sua formula e la cifra della norma da cui deriva.

Che cosa verifica

Caratteristiche della sezione da h, b, t_w, t_f e r: A con quattro raccordi di (1 − π/4) · r², I_y, W_y,el, W_y,pl e l’area di taglio A_v = A − 2b · t_f + (t_w + 2r) · t_f, equazione (42a).
Classe, tabelle 5a e 5b: la parte sporgente dell’ala c/t_f, con c = (b − t_w)/2 − r, in compressione uniforme, e l’anima c/t_w, con c = h − 2t_f − 2r, in flessione (α = 0.5, ψ = −1), con ε = √(235/f_y,k).
Modello di resistenza, tabella 4: la classe decide se si può assumere la resistenza plastica. Per la classe determinata, il modulo considera la resistenza a flessione ridotta per il taglio, secondo l’equazione (43) o (53), oppure esegue la verifica elastica sulla sezione efficace. Il modello adottato dal modulo è indicato accanto al risultato.
Anima soggetta a taglio, equazione (42): (h − t_f)/t_w rispetto a √(4E/f_y,k). Al di sotto di questo limite l’anima si plasticizza a taglio prima di imbozzarsi, e si applica l’equazione (41).
Sforzo di taglio, verifica 1, equazione (41): V_Ed ≤ V_Rd = τ_y,k · A_v/γ_M1. L’equazione (43) vale solo fino a V_Rd.
Flessione con lo sforzo di taglio, verifica 2, equazione (43): M_y,Ed ≤ M_V,Rd = M_f,Rd + M_w,V,Rd. Il contributo delle ali M_f,Rd = b · t_f · f_y,k · (h − t_f)/γ_M1 non è influenzato dal taglio. Il contributo dell’anima M_w,V,Rd = h_w² · t_w · f_y,k/(4γ_M1) · [1 − (V_Ed/V_Rd)²], con h_w = h − 2t_f, è ridotto solo quando V_Ed/V_Rd supera 0.5.
Tensione di confronto elastica σ_g,Ed, indicata a titolo di riferimento accanto alla verifica plastica.

Che cosa inserisce e che cosa ottiene

Inserisce f_y,k e τ_y,k dalla tabella 1 del Suo esemplare della SIA 263, per il tipo di acciaio e lo spessore della lamiera, E (cifra 3.2.2.1), le cinque dimensioni del profilato della trave e γ_M1 (cifra 4.1.3). Inserisce il valore di dimensionamento del momento M_y,Ed attorno all’asse forte e il valore di dimensionamento dello sforzo di taglio V_Ed nello stesso piano, entrambi in valore assoluto.

Ottiene le caratteristiche della sezione, la classe dell’ala e dell’anima, il modello di resistenza, la resistenza a taglio, i due contributi alla resistenza a flessione ridotta e il grado di utilizzazione di ciascuna verifica, con l’esito verifica soddisfatta o verifica non soddisfatta. Con l’abbonamento Basic si stampa come nota di calcolo A4.

Ipotesi e limiti

Un profilato laminato a I o ad H con doppia simmetria, inflesso attorno all’asse forte nel piano dello sforzo di taglio.
Non viene chiesto alcun metodo di calcolo: la classe, calcolata dalla geometria, lo determina secondo la tabella 4.
τ_y,k è inserito dalla tabella 1, non ricavato come f_y,k/√3. I valori tabulati non sono esattamente f_y,k/√3: sulle otto caselle della tabella 1 la divisione dà in sei casi il valore più alto, a sfavore della sicurezza.
f_y,k diminuisce di un valore compreso tra 20 e 30 N/mm² per ogni tipo di acciaio non appena lo spessore della lamiera supera 40 mm.
Si tratta solo di una verifica della sezione. Lo svergolamento, l’introduzione di forze concentrate e la torsione non sono trattati. Uno sforzo normale che agisce insieme al momento e al taglio è trattato nei moduli di flessione, sforzo normale e taglio.

Esempio di calcolo

Un profilato laminato con h = 250 mm, b = 260 mm, t_w = 7.5 mm, t_f = 12.5 mm e r = 24 mm, con f_y,k = 235 N/mm² e τ_y,k = 135 N/mm², soggetto a M_y,Ed = 150 kN·m e V_Ed = 300 kN. I risultati seguenti sono quelli del modulo per il suo esempio di calcolo, calcolati alla creazione di questa pagina.

Dati
Dato	Valore	Rif.
Limite di snervamento caratteristico f_y,k	235 N/mm²	§ t.1
Limite di snervamento caratteristico a taglio τ_y,k	135 N/mm²	§ t.1
Modulo di elasticità E	210000 N/mm²	§ 3.2.2.1
Altezza totale h	250 mm
Larghezza dell’ala b	260 mm
Spessore dell’anima t_w	7.5 mm
Spessore dell’ala t_f	12.5 mm
Raggio di raccordo r	24 mm
Coefficiente di resistenza γ_M1	1.05	§ 4.1.3
Valore di dimensionamento del momento flettente M_y,Ed	150 kN·m
Valore di dimensionamento dello sforzo di taglio V_Ed	300 kN

Calcolo: Valori comuni
Passaggio	Valore	Rif.
Limite di snervamento caratteristico	f_y,k = 235 N/mm²	§ t.1
Limite di snervamento caratteristico a taglioRipreso dalla tabella 1, non dedotto.	τ_y,k = 135 N/mm²	§ t.1
Coefficiente di resistenza	γ_M1 = 1.05	§ 4.1.3
AreaLe lamiere più quattro raccordi di (1 − π/4)·r².	A = 8’682 mm²
Momento d’inerzia	I_y = 104’539’541 mm⁴
Modulo di resistenza elastico	W_y,el = 836’316 mm³
Modulo di resistenza plastico	W_y,pl = 919’771 mm³
Area di taglioA_v = A − 2·b·t_f + (t_w + 2r)·t_f	A_v = 2’876 mm²	§ (42a)
Coefficiente del materialeε = √(235/f_y,k)	ε = 1.0000	§ t.5a
Ala compressac = (b − t_w)/2 − r. Limiti 9.0 · 10.0 · 14.0 in compressione uniforme: classe 1.	c/t_f = 8.18	§ t.5b
Animac = h − 2t_f − 2r, in flessione (α = 0,5, ψ = −1): limiti 72.0 · 83.0 · 124.0, classe 1.	c/t_w = 23.60	§ t.5a
Classe della sezione	– = Classe 1	§ t.5a

Calcolo: Valori comuni — resistenza a taglio dell’anima
Passaggio	Valore	Rif.
Snellezza dell’animaConfronto con √(4E/f_y,k) = 59.8: l’anima si plasticizza a taglio prima di imbozzarsi, quindi si applica la (41).	(h − t_f)/t_w = 31.67	§ (42)
Valore di dimensionamento della resistenza a taglioV_Rd = τ_y,k·A_v/γ_M1 = 369.7 kN, (41).	V_Rd = 369.7 kN	§ (41)
Modello di resistenza	PLASTICO. La tabella 4 ammette una resistenza plastica per una sezione di classe 1. Il taglio riduce il momento plastico secondo la SIA 263 (43).	§ t.4

Calcolo: Valori comuni — resistenza a flessione ridotta dal taglio
Passaggio	Valore	Rif.
Grado di utilizzazione a taglioIl termine dell’anima è ridotto solo oltre 0,5.	V_Ed/V_Rd = 0.8114
Contributo delle alib·t_f·f_y,k·(h − t_f)/γ_M1. Non influenzato dal taglio.	M_f,Rd = 172.75 kN·m	§ (43)
Contributo dell’animah_w²·t_w·f_y,k/(4γ_M1)·[1 − (V_Ed/V_Rd)²], h_w = h − 2t_f. Ridotto mediante moltiplicazione per il fattore 0.3416.	M_w,V,Rd = 7.26 kN·m	§ (43)
Resistenza a flessione ridotta dal taglioContributo delle ali più contributo dell’anima. Senza taglio la stessa espressione dà 194.00 kN·m, quindi il taglio sottrae il 7.2 %.	M_V,Rd = 180.01 kN·m	§ (43)

Calcolo: Verifica 1 — sforzo di taglio
Passaggio	Valore	Rif.
Sforzo di taglioV_Ed ≤ V_Rd	η = 0.811 · verifica soddisfatta81 % della resistenza utilizzata	§ (41)

Calcolo: Verifica 2 — flessione in presenza dello sforzo di taglio
Passaggio	Valore	Rif.
Flessione con sforzo di taglioM_y,Ed ≤ M_V,Rd	η = 0.833 · verifica soddisfatta83 % della resistenza utilizzata	§ (43)
Tensione di confronto elastica, a titolo informativoDa confrontare con 223.8 N/mm². Non è la verifica qui applicata.non utilizzato	σ_g,Ed = 302.45 N/mm²

Come viene controllato questo modulo

Controllato cifra per cifra rispetto alla SIA 263:2013 e confrontato con calcoli indipendenti utilizzati su progetti reali, prima della pubblicazione.

Domande

Quanta resistenza a flessione toglie il taglio?

Solo il termine dell’anima è ridotto. Nell’esempio di calcolo V_Ed/V_Rd = 0.811, quindi il contributo dell’anima è moltiplicato per 0.3416. M_V,Rd = 180.0 kN·m, contro 194.0 kN·m dalla stessa espressione senza taglio: il taglio costa il 7.2 %.

Perché la verifica non si basa sulla tensione di confronto elastica?

La tabella 4 ammette una resistenza plastica per una sezione di classe 1, quindi la verifica si basa sull’equazione (43). Nell’esempio di calcolo la tensione di confronto vale 302.5 N/mm² contro 223.8 N/mm², mentre la verifica plastica è soddisfatta con η = 0.833.

Posso stampare il calcolo?

Il calcolo completo è visualizzato sullo schermo, gratuitamente e senza account. Una nota di calcolo A4 pronta per la stampa è inclusa nell’abbonamento Basic.

Vedi anche

Norma: SIA 263:2013 · Pagina aggiornata: 5 novembre 2026

Profilato laminato a I o ad H soggetto a flessione e taglio secondo la SIA 263

Elemento

Informazioni su questa verifica