Weist einen Stahlbeton- oder Spannbetonquerschnitt beliebiger Form unter einfacher (einachsiger) Biegung nach SIA 262:2025 nach: Biegewiderstand, Duktilität, Grenzen der Vorspannung, Stahlspannungen und Rissbreite. Jeder Schritt zeigt seine Formel und die Ziffer der Norm, aus der er stammt.

Was nachgewiesen wird

Mitwirkende Breite eines T-Querschnitts, Ziffer 4.1.3.3.2: b_eff,i = 0.2 · b_i + 0.1 · l₀ ≤ 0.2 · l₀, Gleichungen (19) und (20).
Bemessungswerte der Festigkeiten f_cd, f_yd und f_pd, Gleichungen (2), (4) und (5), mit η_fc = (40/f_ck)^(1/3) ≤ 1, Gleichung (26).
Biegewiderstand, Nachweis 1: M_d ≤ M_Rd, Ziffer 2.4.2.1, Gleichung (1), mit einem Spannungsblock über 0.85 · x mit f_cd und ε_c2d am gedrückten Rand (Ziffer 4.2.1.5). Spannglieder mit Verbund wirken mit ihrer Vordehnung ε_p0 (Ziffer 4.1.5.5.1).
Kein sprödes Versagen bei Rissbildung, Ziffer 4.3.1.2: M_cr ≤ M_Rd.
Duktilität, Ziffer 4.1.4.2.6: x/d ≤ 0.5 · 435/f_yd. Eine Warnung zeigt an, wenn Momente umgelagert werden dürfen (Ziffer 4.1.4.2.5).
Vorspannung: σ_p,0 ≤ min(0.75 · f_pk ; 0.85 · f_p0,1k), Ziffer 4.1.5.2.2, Gleichung (22); Beton beim Vorspannen ≤ 0.6 · f_ck(t), Gleichung (23); σ_p,∞ ≥ 0.45 · f_pk, Ziffer 4.1.5.2.3.
Rissmoment, Ziffer 4.4.1.3: M_cr = (f_ct,eff − σ_c,P,t) · I_i / v_t, mit f_ct,eff = k_t · f_ctm, Gleichungen (99) und (100).
Stahlspannungen, Tabelle 17: bei Erstrissbildung verglichen mit σ_s,adm = √(9 · E_s · f_ctm · w_nom / Ø_s) ≤ f_yk, Ziffer 4.4.2.3.4, Gleichung (102); unter dem Gebrauchsmoment M verglichen mit f_yd − 80 N/mm² und, für den quasi-ständigen Lastfall, mit σ_s,adm.
Rissbreite nach EN 1992-1-1 §7.3.4: w_k = s_r,max · (ε_sm − ε_cm), Gleichung (7.8), verglichen mit einem optionalen Grenzwert w_max.

Was Sie eingeben und was Sie erhalten

Sie wählen die Form (Rechteck, T-Querschnitt, Kreis oder ein Polygon, das Sie durch Anklicken seiner Ecken zeichnen) und die Richtung des Moments, positiv oder negativ. Sie setzen jeden Stab und jedes Spannglied per Mausklick an seiner tatsächlichen Position in die Zeichnung. Sie geben die Baustoffe, die Art der Vorspannung, P₀, P_∞, ein optionales M_t, die Widerstandsbeiwerte und M_d ein. Für die Gebrauchstauglichkeit: die Anforderungen an die Rissbildung, w_nom aus Tabelle 17, das Moment M und seinen Lastfall sowie die EN-Beiwerte für die Rissbreite.

Sie erhalten jeden Zwischenwert und jeden Nachweis mit seiner Ausnutzung und Ziffer sowie eine Zeichnung des Querschnitts. Mit dem Basic-Abonnement lässt sich die Berechnung als A4-Berechnungsbericht drucken.

Annahmen und Grenzen

Biegung ohne Normalkraft. Bei einem durchlaufenden Bauteil ist das Zwängungsmoment aus Vorspannung in M_d und M einzurechnen.
Ein Spannglied ohne Verbund behält seine Kraft und trägt nicht zur Steifigkeit des Querschnitts bei.
Sobald der Querschnitt gerissen ist, wird der Beton auf Zug vernachlässigt.
Mit Vorspannung ist σ_s der Spannungszuwachs ab der Betondehnung null (Ziffer 4.4.2.3.10). Ø_s ist der Durchmesser des grössten Stabs.
k₃ und k₄ sind national festgelegte Parameter, die Sie eingeben.

Berechnungsbeispiel

Ein T-Querschnitt von 700 mm Höhe mit einem Steg von 300 mm, einem 180 mm dicken Gurt von 1200 mm auf jeder Seite und l₀ = 5600 mm, mit f_ck = 30 N/mm², drei Stäben Ø20 unten, zwei Stäben Ø12 im Gurt und einem Spannglied mit nachträglichem Verbund von 1050 mm² (P₀ = 1300 kN, P_∞ = 1100 kN), unter M_d = 1000 kNm und einem quasi-ständigen M = 750 kNm, mit erhöhten Anforderungen an die Rissbildung. Die folgenden Resultate sind jene des Moduls für sein Berechnungsbeispiel, berechnet beim Erstellen dieser Seite.

Eingaben
Eingabe	Wert	Ref.
Form des Querschnitts	T-Querschnitt
Gesamthöhe h	700 mm
Stegbreite b_w	300 mm
Flanschdicke h_f	180 mm
Breite des Gurts	Mitwirkende Breite aus der Spannweite (4.1.3.3.2)	§ 4.1.3.3.2
Gurt links vom Steg b₁	1200 mm	§ 4.1.3.3.2
Gurt rechts vom Steg b₂	1200 mm	§ 4.1.3.3.2
Abstand der Momentennullpunkte l₀	5600 mm	§ 4.1.3.3.3
Richtung des Moments	Positives Moment — Druck oben
Stahl im Querschnitt	{"b":[[50,50,20],[150,50,20],[250,50,20],[-300,650,12],[600,650,12]],"p":150,130,1050,"v":[]}
Charakteristischer Wert der Zylinderdruckfestigkeit f_ck	30 N/mm²	§ 3.1.2.2.2
Bemessungswert der Bruchstauchung des Betons ε_c2d	3.5 ‰	§ 4.2.1.5
Mittelwert der Betonzugfestigkeit f_ctm	2.9 N/mm²	§ 3.1.2.2.4
Elastizitätsmodul E_cm	33600 N/mm²	§ 3.1.2.3.3
Charakteristische Fliessgrenze f_yk	500 N/mm²
Elastizitätsmodul E_s	205000 N/mm²
Art der Vorspannung	Vorspannung mit nachträglichem Verbund (injizierte Hüllrohre)
Charakteristische Zugfestigkeit f_pk	1860 N/mm²
Charakteristischer Wert der 0.1 %-Dehngrenze f_p0,1k	1640 N/mm²
Elastizitätsmodul E_p	195000 N/mm²
Charakteristische Betondruckfestigkeit beim Vorspannen f_ck(t)	25 N/mm²	§ 4.1.5.2.4
Vorspannkraft unmittelbar nach dem Vorspannen und Verankern P₀	1300 kN
Biegemoment beim Vorspannen (optional) M_t	150 kNm
Vorspannkraft nach Abzug aller Verluste P_∞	1100 kN
Widerstandsbeiwert für Beton γ_c	1.5	§ 2.4.2.6
Widerstandsbeiwert für Bewehrungs- und Spannstahl γ_s	1.15	§ 2.4.2.6
Beiwert zur Berücksichtigung der Einwirkungsdauer und des Betonalters η_t	1.0 — beide Bedingungen von Ziffer 4.2.1.3 erfüllt	§ 4.2.1.3
Bemessungswert des Biegemoments M_d	1000 kNm
Zugfestigkeit für das Rissmoment	Mittelwert der Betonzugfestigkeit (4.4.1.3)	§ 4.4.1.3
Anforderungsniveau	Erhöht	§ 4.4.2.2.3
Nominelle Rissbreite w_nom	0.5 mm	§ Tabelle 17
Biegemoment im Lastfall M	750 kNm
Lastfall von M	Quasi-ständig	§ Tabelle 17
Verbund der Stäbe k₁	Gerippte Stäbe (0.8)	EN 1992-1-1 §7.3.4(3)
Lasteinwirkungsdauer k_t	Langzeitig oder wiederholt (0.4)	EN 1992-1-1 §7.3.4(2)
Rissabstandsbeiwert für die Betonüberdeckung k₃	3.4	EN 1992-1-1 §7.3.4(3)
Rissabstandsbeiwert für die Verbundlänge k₄	0.425	EN 1992-1-1 §7.3.4(3)
Verhältnis der Verbundfestigkeit, Spannkabel zu Stab ξ	0.5	EN 1992-1-1 §6.8.2
Äquivalenter Durchmesser eines Spannglieds φ_p	52 mm	EN 1992-1-1 §6.8.2(2)
Grenzwert der Rissbreite (optional) w_max	0.3 mm

Berechnung: Betonquerschnitt
Schritt	Wert	Ref.
Mitwirkende Breite links0.2·b₁ + 0.1·l₀ ≤ 0.2·l_0, höchstens b₁	b_eff,1 = 800 mm	§ 4.1.3.3.2 (20)
Mitwirkende Breite rechts0.2·b₂ + 0.1·l₀ ≤ 0.2·l_0, höchstens b₂	b_eff,2 = 800 mm	§ 4.1.3.3.2 (20)
Mitwirkende Breiteb_eff,1 + b_eff,2 + b_w ≤ bder unten untersuchte und daneben dargestellte Querschnitt verwendet diese mitwirkende Breite	b_eff = 1’900 mm	§ 4.1.3.3.2 (19)
Bruttoquerschnittsfläche des Betons	A_c = 498’000 mm²
Höhe des Querschnitts	h = 700 mm
Höhe des Betonschwerpunktsgemessen ab der Unterseite	y_c = 500 mm
Trägheitsmoment des Betonsum die horizontale Achse durch den Schwerpunkt	I_c = 17’562’334’940 mm⁴

Berechnung: Stahl im Querschnitt
Schritt	Wert	Ref.
Stäbe	n_s = 2Ø12 + 3Ø20
Gesamtfläche der StäbeΣ π·Ø²/4	A_s,tot = 1’169 mm²
Kleinste lichte Betonüberdeckung der StäbeAbstand vom Stabrand zur nächstgelegenen Oberfläche	c = 40 mm
Spannglieder	n_p = 1
Querschnittsfläche des SpannstahlsΣ A_p,i	A_p = 1’050 mm²
Höhe des Schwerpunkts des Spannstahlsgemessen ab der Unterseite	y_p = 130 mm

Berechnung: Ideelle Querschnitte
Schritt	Wert	Ref.
Verhältnis der Elastizitätsmoduli der StäbeE_s/E_cm	α_s = 6.10
Verhältnis der Elastizitätsmoduli des SpannstahlsE_p/E_cm	α_p = 5.80
Querschnitt, der die Vorspannung aufnimmtA_c − A_p + (α_s − 1)·A_sohne die Spannglieder: Sie üben die Zugkraft aus	A₀ = 502’912 mm²
Trägheitsmoment dieses Querschnitts	I₀ = 18’414’167’788 mm⁴
Ideeller Querschnitt für das MomentA₀ + α_p·A_p	A_i = 509’005 mm²
Trägheitsmoment, ungerissen	I_i = 19’225’865’953 mm⁴

Berechnung: Bemessungswerte der Festigkeiten
Schritt	Wert	Ref.
Beiwert zur Berücksichtigung des spröderen Verhaltens hochfester Betone(40/f_ck)^(1/3) ≤ 1	η_fc = 1.000	§ 4.2.1.2 (26)
Beiwert zur Berücksichtigung der Einwirkungsdauer und des Betonalters	η_t = 1.00	§ 4.2.1.3
Bemessungswert der Betondruckfestigkeitη_fc·η_t·f_ck/γ_c	f_cd = 20.0 N/mm²	§ 2.4.2.3 (2)
Bemessungswert der Fliessgrenze der Stäbef_yk/γ_s	f_yd = 434.8 N/mm²	§ 2.4.2.5 (4)
Bemessungswert der Fliessdehnung der Stäbef_yd/E_s	ε_yd = 2.12 ‰
Bemessungswert der Fliessgrenze des Spannstahlsf_p0,1k/γ_s	f_pd = 1’426.1 N/mm²	§ 2.4.2.5 (5)
Vordehnung des Spannstahlsσ_p∞/E_p − σ_c,P/E_cmseine Dehnung, wenn der umgebende Beton dehnungslos ist (Mittelwert der Spannglieder)	ε_p0 = 5.68 ‰

Berechnung: Querschnitt im Grenzzustand der Tragsicherheit
Schritt	Wert	Ref.
Druckzonenhöheaus dem Gleichgewicht, N = 0, mit dem 0.85·x-Block bei f_cd und ε_c2d auf der Druckseite	x = 58.3 mm	§ 4.2.1.5
Höhe des Spannungsblocks	0.85·x = 49.6 mm	§ 4.2.1.5
Betondruckkraftf_cd·A_c,comp	F_c = 1’884 kN
Kraft in den DruckstäbenΣ A_s,i·(σ_s,i − f_cd), Stäbe innerhalb des Blocks	F_s′ = 23 kN
Kraft in den ZugstäbenΣ A_s,i·σ_s,i	F_s = 410 kN
Kraft im SpannstahlΣ A_p,i·E_p·(ε_p0 + ε_p,i) ≤ Σ A_p,i·f_pd	F_p = 1’497 kN	§ 4.1.5.5.1
Grösste Spannung im Spannstahl	σ_p,max = 1’426 N/mm²
Statische Höhevon der Druckseite bis zur Resultierenden der Zugkräfte in der Zughälfte des Querschnitts	d = 587 mm
Grösste Dehnung der Stäbeε_c2d·(z_s − x)/x	ε_s,max = 35.50 ‰
HebelarmM_Rd/(F_s + F_p)	z = 562 mm
BiegewiderstandMoment der inneren Kräfte	M_Rd = 1’072.0 kNm	§ 2.4.2.1 (1)

Berechnung: Nachweis 1 — Biegewiderstand: M_d ≤ M_Rd
Schritt	Wert	Ref.
Bemessungsmoment im Vergleich zum BiegewiderstandM_d/M_Rd	η = 0.933 · erfüllt93 % des Tragwiderstands ausgenutzt

Berechnung: Nachweis 2 — kein sprödes Versagen bei Rissbildung: M_cr ≤ M_Rd
Schritt	Wert	Ref.
Rissmoment (aus dem Teil Gebrauchstauglichkeit)(f_ct,eff − σ_c,P,t)·I_i/v_t	M_cr = 612.1 kNm	§ 4.4.1.3
Tragwiderstand über dem Rissmoment (Mindestbewehrung)M_cr/M_Rd	η = 0.571 · erfüllt57 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.3.1.2

Berechnung: Nachweis 3 — Duktilität der Druckzone
Schritt	Wert	Ref.
Bezogene Druckzonenhöhe	x/d = 0.099
Druckzonenhöhe klein genug für einen duktilen Querschnitt(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.199 · erfüllt20 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.4.2.6

Berechnung: Gemeinsame Werte
Schritt	Wert	Ref.
Abstand vom Schwerpunkt zur Zugseite	v_t = 492.8 mm
Abmessung für den Grössenbeiwerth/3, Bauteil auf Biegung	t = 233 mm	§ 4.4.1.3
Massstabsbeiwert1/(1 + 0.5·t), t in m	k_t = 0.896	§ 4.4.1.3 (100)
Effektive Betonzugfestigkeitk_t·f_ctm	f_ct,eff = 2.60 N/mm²	§ 4.4.1.3 (99)
Betonspannung auf der Druckseite unter P_∞Σ[−P_i/A₀ − P_i·e_i·v/I₀]Vorspannung allein, Druck negativ	σ_c,P,c = 2.26 N/mm²
Betonspannung auf der Zugseite unter P_∞Σ[−P_i/A₀ − P_i·e_i·v/I₀]	σ_c,P,t = -13.09 N/mm²
Spannung im SpannstahlP_∞/A_p	σ_p,∞ = 1’048 N/mm²
Dekompressionsmoment−σ_c,P,t·I_i/v_tdas Moment, das die Spannung auf der Zugseite auf null zurückführt	M₀ = 510.8 kNm
Rissmoment(f_ct,eff − σ_c,P,t)·I_i/v_t	M_cr = 612.1 kNm	§ 4.4.1.3

Berechnung: Unmittelbar nach dem ersten Riss (am Riss)
Schritt	Wert	Ref.
Druckzonenhöhe unmittelbar nach der RissbildungN = 0 und M_int = M_cr, Beton auf Zug vernachlässigt	x_r = 275.0 mm	§ 4.1.4.2.1
Spannung im äussersten Zugstab unmittelbar nach der RissbildungE_s·κ·(z_s − x_r)	σ_s,r = 43.6 N/mm²
Nominelle Rissbreite bei Erstrissbildungσ_s,r²·Ø_s/(9·E_s·f_ctm)Gl. (102) nach w_nom aufgelöst, mit Ø_s des grössten Stabs (20 mm)	w_nom,r = 0.007 mm	§ 4.4.2.3.4 (102)

Berechnung: Nachweis 1 — Spannstahl unmittelbar nach dem Vorspannen
Schritt	Wert	Ref.
Spannung im Spannstahl unmittelbar nach dem VorspannenP₀/A_p	σ_p,0 = 1’238 N/mm²
Grenzwert unmittelbar nach dem Vorspannenmin(0.75·f_pk ; 0.85·f_p0,1k)	σ_p,lim = 1’394 N/mm²	§ 4.1.5.2.2 (22)
Spannung im Spannstahl nach dem Vorspannenσ_p,0/σ_p,lim	η = 0.888 · erfüllt89 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.5.2.2 (22)

Berechnung: Nachweis 2 — Betonspannungen beim Vorspannen
Schritt	Wert	Ref.
Betonspannung auf der Druckseite beim VorspannenP₀ am Querschnitt 0 + M_t	σ_c,0,c = 1.02 N/mm²
Betonspannung auf der Zugseite beim VorspannenP₀ am Querschnitt 0 + M_t	σ_c,0,t = -11.42 N/mm²
Grösste Betondruckspannung beim Vorspannen\|σ_c,0\|/(0.6·f_ck(t))	η = 0.762 · erfüllt76 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.5.2.4 (23)

Berechnung: Nachweis 3 — Endspannung im Spannstahl
Schritt	Wert	Ref.
Endspannung nach allen Verlusten mindestens 0.45·f_pk0.45·f_pk/σ_p,∞	η = 0.799 · erfüllt80 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ 4.1.5.2.3

Berechnung: Nachweis 4 — Stahlspannung bei Rissbildung im Querschnitt (behinderte Verformung)
Schritt	Wert	Ref.
Zulässige Stahlspannung√(9·E_s·f_ctm·w_nom/Ø_s) ≤ f_ykØ_s = grösster Stab, 20 mm	σ_s,adm = 366 N/mm²	§ 4.4.2.3.4 (102)
Stahlspannung der Stäbe bei Erstrissbildungσ_s,r/σ_s,adm	η = 0.119 · erfüllt12 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ Tabelle 17

Berechnung: Zustand unter M = 750.0 kNm
Schritt	Wert	Ref.
Zustand des Querschnitts	gerissen (M > M_cr)
Druckzonenhöhe unter M	x_II = 168.9 mm	§ 4.1.4.2.1
Betonspannung auf der Druckseite−E_cm·κ·x_IIDruck ist negativ	σ_c = -8.91 N/mm²
Spannung im äussersten ZugstabE_s·κ·(z_s − x_II)	σ_s = 154.8 N/mm²
Spannung im äussersten Druckstab	σ_s′ = -38.3 N/mm²
Grösste Spannung im Spannstahl unter MZunahme infolge des Moments 123 N/mm²	σ_p = 1’230 N/mm²

Berechnung: Nachweis 5 — kein Fliessen der Stäbe unter M
Schritt	Wert	Ref.
Stahlspannung unter M im Vergleich zu f_yd − 80 N/mm²σ_s/(f_yd − 80)	η = 0.436 · erfüllt44 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ Tabelle 17

Berechnung: Nachweis 6 — Stahlspannung unter dem quasi-ständigen M
Schritt	Wert	Ref.
Stahlspannung unter M im Vergleich zur zulässigen Spannung zur Rissbegrenzungσ_s/σ_s,adm	η = 0.423 · erfüllt42 % des Tragwiderstands ausgenutzt	§ Tabelle 17

Berechnung: Nachweis 7 — Rissbreite unter M (EN 1992-1-1 §7.3.4)
Schritt	Wert	Ref.
Statische Höhe der Zugbewehrung (gerissen)von der Druckseite bis zum Schwerpunkt der Zugbewehrung im Verbund	d = 608 mm
Höhe der wirksamen Betonzugflächemin(2.5·(h − d) ; (h − x_II)/3 ; h/2)	h_c,ef = 177 mm	EN 1992-1-1 §7.3.2(3)
Wirksame BetonzugflächeTeil des Querschnitts innerhalb h_c,ef von der Zugseite	A_c,eff = 53’107 mm²	EN 1992-1-1 §7.3.2(3)
Stäbe innerhalb A_c,eff	A_s = 942 mm²
Spannstahl innerhalb A_c,eff	A_p′ = 1’050 mm²
Verbundbeiwert des Spannstahls√(ξ·φ_s/φ_p)	ξ₁ = 0.439	EN 1992-1-1 §6.8.2 (7.5)
Wirksamer Bewehrungsgehalt(A_s + ξ₁²·A_p′)/A_c,eff	ρ_p,eff = 2.15 %	EN 1992-1-1 §7.3.4 (7.10)
Äquivalenter StabdurchmesserΣn·φ²/Σn·φ	φ = 20.0 mm	EN 1992-1-1 §7.3.4 (7.12)
Betonüberdeckung der Zugbewehrungkleinste lichte Betonüberdeckung, aus der Anordnung	c = 40 mm
Beiwert für die Dehnungsverteilung (Biegung)	k₂ = 0.5	EN 1992-1-1 §7.3.4(3)
Maximaler Rissabstandk₃·c + k₁·k₂·k₄·φ/ρ_p,eff	s_r,max = 294 mm	EN 1992-1-1 §7.3.4 (7.11)
Für die Rissbreite verwendete Stahlspannung der Stäbeim Schwerpunkt der Stäbe in A_c,eff, ab Betondehnung null	σ_s,cr = 154.8 N/mm²
Mittlere Dehnungsdifferenz, Stahl zu Beton[σ_s − k_t·f_ct,eff/ρ_p,eff·(1 + α_e·ρ_p,eff)]/E_s ≥ 0.6·σ_s/E_sk_t = 0.4, α_e = 6.10, f_ct,eff nach SIA 262 4.4.1.3 verwendet (auf der sicheren Seite gegenüber f_ctm)	ε_sm − ε_cm = 0.489 ‰	EN 1992-1-1 §7.3.4 (7.9)
Rissbreites_r,max·(ε_sm − ε_cm)	w_k = 0.144 mm	EN 1992-1-1 §7.3.4 (7.8)
Rissbreite gegenüber dem Grenzwertw_k/w_max	η = 0.479 · erfüllt48 % des Tragwiderstands ausgenutzt	EN 1992-1-1 §7.3.1

Wie dieses Modul geprüft wird

Vor der Veröffentlichung Ziffer für Ziffer anhand der SIA 262:2025 sowie mit unabhängigen, in realen Projekten verwendeten Berechnungen geprüft.

Fragen

Warum wird das Rissmoment mit dem Biegewiderstand verglichen?

Wenn der Querschnitt reisst, muss der Stahl die Kraft ohne Versagen übernehmen (Ziffer 4.3.1.2). Im Berechnungsbeispiel bleibt M_cr = 612 kNm unter M_Rd = 1072 kNm.

Warum wird die Rissbreite nach EN 1992-1-1 berechnet?

Über die Erstrissbildung hinaus verlangt Tabelle 17, Anmerkung 1, ein detailliertes Modell für die Rissbreite. Das Modul verwendet EN 1992-1-1 §7.3.4.

Kann ich die Berechnung ausdrucken?

Die vollständige Berechnung erscheint gratis und ohne Konto am Bildschirm. Ein druckfertiger A4-Berechnungsbericht ist im Basic-Abonnement enthalten.

Siehe auch

Norm: SIA 262:2025 · Seite aktualisiert: 24. Oktober 2026

Stahlbeton- oder Spannbetonquerschnitt unter einfacher Biegung nach SIA 262

Bauteil

Über diesen Nachweis