Vérifie une section en béton armé ou précontraint de forme quelconque en flexion simple (uniaxiale), selon la SIA 262:2025 : résistance à la flexion, ductilité, limites de la précontrainte, contraintes dans les barres et ouverture des fissures. Chaque étape présente sa formule et le chiffre de la norme dont elle découle.

Ce qui est vérifié

Largeur de participation de la table d’une section en T, chiffre 4.1.3.3.2 : b_eff,i = 0.2 · b_i + 0.1 · l₀ ≤ 0.2 · l₀, équations (19) et (20).
Valeurs de calcul des résistances f_cd, f_yd et f_pd, équations (2), (4) et (5), avec η_fc = (40/f_ck)^(1/3) ≤ 1, équation (26).
Résistance à la flexion, vérification 1 : M_d ≤ M_Rd, chiffre 2.4.2.1, équation (1), avec un diagramme rectangulaire des contraintes sur 0.85 · x à f_cd et ε_c2d sur la face comprimée (chiffre 4.2.1.5). Les unités de précontrainte avec adhérence conservent leur déformation spécifique initiale ε_p0 (chiffre 4.1.5.5.1).
Pas de rupture fragile lors de la fissuration, chiffre 4.3.1.2 : M_cr ≤ M_Rd.
Ductilité, chiffre 4.1.4.2.6 : x/d ≤ 0.5 · 435/f_yd. Un avertissement signale lorsque les moments peuvent être redistribués (chiffre 4.1.4.2.5).
Précontrainte : σ_p,0 ≤ min(0.75 · f_pk ; 0.85 · f_p0,1k), chiffre 4.1.5.2.2, équation (22) ; béton lors de la mise en tension ≤ 0.6 · f_ck(t), équation (23) ; σ_p,∞ ≥ 0.45 · f_pk, chiffre 4.1.5.2.3.
Moment de fissuration, chiffre 4.4.1.3 : M_cr = (f_ct,eff − σ_c,P,t) · I_i / v_t, avec f_ct,eff = k_t · f_ctm, équations (99) et (100).
Contraintes dans les barres, tableau 17 : à la première fissuration, comparées à σ_s,adm = √(9 · E_s · f_ctm · w_nom / Ø_s) ≤ f_yk, chiffre 4.4.2.3.4, équation (102) ; sous le moment de service M, comparées à f_yd − 80 N/mm², et à σ_s,adm pour le cas de charge quasi permanent.
Ouverture des fissures selon l’EN 1992-1-1 §7.3.4 : w_k = s_r,max · (ε_sm − ε_cm), équation (7.8), comparée à une valeur limite facultative w_max.

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Vous choisissez la forme (rectangle, section en T, cercle, ou polygone dessiné en cliquant sur ses sommets) et le sens du moment, positif ou négatif. Vous placez d’un clic chaque barre et chaque unité de précontrainte dans le dessin, à sa position réelle. Vous saisissez les matériaux, le type de précontrainte, P₀, P_∞, un M_t facultatif, les facteurs de résistance et M_d. Pour l’aptitude au service : le niveau d’exigences, w_nom tiré du tableau 17, le moment M et son cas de charge, ainsi que les coefficients de l’EN pour l’ouverture des fissures.

Vous obtenez chaque valeur intermédiaire et chaque vérification avec son taux d’utilisation et son chiffre, ainsi qu’un dessin de la section. Avec l’abonnement Basic, les résultats peuvent être imprimés sous forme de note de calcul A4.

Hypothèses et limites

Flexion sans effort normal. Pour un élément continu, inclure le moment hyperstatique de précontrainte dans M_d et M.
Dans ce modèle, la force d’une unité de précontrainte sans adhérence est supposée constante ; cette unité n’apporte aucune rigidité à la section.
Une fois la section fissurée, le béton tendu est négligé.
Avec précontrainte, σ_s est l’accroissement de contrainte à partir d’une déformation spécifique nulle du béton (chiffre 4.4.2.3.10). Ø_s correspond à la plus grosse barre.
k₃ et k₄ sont des paramètres déterminés au niveau national, que vous saisissez.

Exemple de calcul

Une section en T de 700 mm de hauteur, avec une âme de 300 mm, une aile de 180 mm sur 1 200 mm de chaque côté et l₀ = 5 600 mm, avec f_ck = 30 N/mm², trois barres Ø20 en partie inférieure, deux barres Ø12 dans l’aile et une unité de précontrainte par post-tension avec adhérence de 1 050 mm² (P₀ = 1 300 kN, P_∞ = 1 100 kN), sous M_d = 1 000 kNm et un moment quasi permanent M = 750 kNm, avec des exigences accrues relatives à la fissuration. Les résultats ci-dessous sont ceux du module pour son exemple de calcul, calculés lors de la génération de cette page.

Données
Donnée	Valeur	Réf.
Forme de la section	Section en T
Hauteur totale h	700 mm
Largeur de l’âme b_w	300 mm
Épaisseur de l’aile h_f	180 mm
Largeur de l’aile	Largeur de participation d’après la portée (4.1.3.3.2)	§ 4.1.3.3.2
Aile à gauche de l’âme b₁	1200 mm	§ 4.1.3.3.2
Aile à droite de l’âme b₂	1200 mm	§ 4.1.3.3.2
Distance entre les points de moment nul l₀	5600 mm	§ 4.1.3.3.3
Sens du moment	Moment positif — compression en haut
Acier dans la section	{"b":[[50,50,20],[150,50,20],[250,50,20],[-300,650,12],[600,650,12]],"p":150,130,1050,"v":[]}
Valeur caractéristique de la résistance à la compression f_ck	30 N/mm²	§ 3.1.2.2.2
Valeur de calcul de la déformation spécifique de rupture du béton ε_c2d	3.5 ‰	§ 4.2.1.5
Valeur moyenne de la résistance à la traction f_ctm	2.9 N/mm²	§ 3.1.2.2.4
Module d’élasticité E_cm	33600 N/mm²	§ 3.1.2.3.3
Valeur caractéristique de la limite d’écoulement f_yk	500 N/mm²
Module d’élasticité E_s	205000 N/mm²
Type de précontrainte	Précontrainte par post-tension, avec adhérence (gaines injectées)
Résistance caractéristique à la traction f_pk	1860 N/mm²
Valeur caractéristique de la limite conventionnelle d’élasticité à 0.1 % f_p0,1k	1640 N/mm²
Module d’élasticité E_p	195000 N/mm²
Valeur caractéristique de la résistance à la compression du béton lors de la mise en tension f_ck(t)	25 N/mm²	§ 4.1.5.2.4
Force de précontrainte initiale (après mise en tension et ancrage) P₀	1300 kN
Moment de flexion lors de la mise en tension (facultatif) M_t	150 kNm
Force de précontrainte après toutes les pertes P_∞	1100 kN
Facteur de résistance du béton γ_c	1.5	§ 2.4.2.6
Facteur de résistance de l’acier γ_s	1.15	§ 2.4.2.6
Facteur de correction des résistances du béton tenant compte de la durée de l’action et de l’âge du béton η_t	1.0 — les deux conditions du chiffre 4.2.1.3 sont remplies	§ 4.2.1.3
Valeur de calcul du moment de flexion M_d	1000 kNm
Résistance à la traction pour le moment de fissuration	Valeur moyenne de la résistance à la traction (4.4.1.3)	§ 4.4.1.3
Niveau d’exigences relatives à la fissuration	Accrues	§ 4.4.2.2.3
Ouverture nominale des fissures w_nom	0.5 mm	Tableau 17
Moment de flexion sous la combinaison considérée M	750 kNm
Combinaison d’actions de M	Quasi permanente	Tableau 17
Adhérence des barres k₁	Barres à haute adhérence (0.8)	EN 1992-1-1 §7.3.4(3)
Durée de la charge k_t	De longue durée ou répétée (0.4)	EN 1992-1-1 §7.3.4(2)
Coefficient de l’espacement des fissures lié à l’enrobage k₃	3.4	EN 1992-1-1 §7.3.4(3)
Coefficient de l’espacement des fissures lié à la longueur d’adhérence k₄	0.425	EN 1992-1-1 §7.3.4(3)
Rapport des résistances d’adhérence, câble de précontrainte / barre ξ	0.5	EN 1992-1-1 §6.8.2
Diamètre équivalent d’une unité de précontrainte φ_p	52 mm	EN 1992-1-1 §6.8.2(2)
Ouverture limite des fissures (facultative) w_max	0.3 mm

Calcul : Section de béton
Étape	Valeur	Réf.
Largeur de participation de la table à gauche0.2·b₁ + 0.1·l₀ ≤ 0.2·l_0, au plus b₁	b_eff,1 = 800 mm	§ 4.1.3.3.2 (20)
Largeur de participation de la table à droite0.2·b₂ + 0.1·l₀ ≤ 0.2·l_0, au plus b₂	b_eff,2 = 800 mm	§ 4.1.3.3.2 (20)
Largeur de participation de la tableb_eff,1 + b_eff,2 + b_w ≤ bla section analysée ci-dessous et dessinée à côté utilise cette largeur de l’aile	b_eff = 1’900 mm	§ 4.1.3.3.2 (19)
Aire brute de béton	A_c = 498’000 mm²
Hauteur de la section	h = 700 mm
Hauteur du centre de gravité du bétonmesurée depuis la face inférieure	y_c = 500 mm
Moment d’inertie du bétonpar rapport à l’axe horizontal passant par le centre de gravité	I_c = 17’562’334’940 mm⁴

Calcul : Acier dans la section
Étape	Valeur	Réf.
Barres	n_s = 2Ø12 + 3Ø20
Aire totale des barresΣ π·Ø²/4	A_s,tot = 1’169 mm²
Plus petit enrobage des barresdistance du bord de la barre à la face la plus proche	c = 40 mm
Unités de précontrainte	n_p = 1
Aire de l’acier de précontrainteΣ A_p,i	A_p = 1’050 mm²
Hauteur du centre de gravité de l’acier de précontraintemesurée depuis la face inférieure	y_p = 130 mm

Calcul : Sections transformées (homogénéisées)
Étape	Valeur	Réf.
Rapport des modules d’élasticité acier d’armature passive / bétonE_s/E_cm	α_s = 6.10
Rapport des modules d’élasticité acier de précontrainte / bétonE_p/E_cm	α_p = 5.80
Section qui reprend la précontrainteA_c − A_p + (α_s − 1)·A_ssans les unités : ce sont elles qui exercent la traction	A₀ = 502’912 mm²
Moment d’inertie de cette section	I₀ = 18’414’167’788 mm⁴
Section transformée (homogénéisée) pour le momentA₀ + α_p·A_p	A_i = 509’005 mm²
Moment d’inertie, état non fissuré	I_i = 19’225’865’953 mm⁴

Calcul : Valeurs de calcul des résistances
Étape	Valeur	Réf.
Facteur de correction tenant compte du comportement plus fragile des bétons à résistance élevée(40/f_ck)^(1/3) ≤ 1	η_fc = 1.000	§ 4.2.1.2 (26)
Facteur de correction des résistances du béton tenant compte de la durée de l’action et de l’âge du béton	η_t = 1.00	§ 4.2.1.3
Valeur de calcul de la résistance à la compression du bétonη_fc·η_t·f_ck/γ_c	f_cd = 20.0 N/mm²	§ 2.4.2.3 (2)
Valeur de calcul de la limite d’écoulement des barresf_yk/γ_s	f_yd = 434.8 N/mm²	§ 2.4.2.5 (4)
Valeur de calcul de la déformation spécifique à la limite d’écoulement des barresf_yd/E_s	ε_yd = 2.12 ‰
Valeur de calcul de la limite d’écoulement de l’acier de précontraintef_p0,1k/γ_s	f_pd = 1’426.1 N/mm²	§ 2.4.2.5 (5)
Déformation spécifique initiale de l’acier de précontrainteσ_p∞/E_p − σ_c,P/E_cmsa déformation spécifique lorsque le béton environnant a une déformation spécifique nulle (moyenne des unités)	ε_p0 = 5.68 ‰

Calcul : Section à l’état-limite ultime
Étape	Valeur	Réf.
Profondeur de l’axe neutrepar l’équilibre, N = 0, avec le diagramme rectangulaire 0.85·x à f_cd et ε_c2d sur la face comprimée	x = 58.3 mm	§ 4.2.1.5
Hauteur du diagramme rectangulaire des contraintes	0.85·x = 49.6 mm	§ 4.2.1.5
Force de compression dans le bétonf_cd·A_c,comp	F_c = 1’884 kN
Force dans les barres compriméesΣ A_s,i·(σ_s,i − f_cd), barres situées dans la zone couverte par le bloc rectangulaire des contraintes	F_s′ = 23 kN
Force dans les barres tenduesΣ A_s,i·σ_s,i	F_s = 410 kN
Force dans l’acier de précontrainteΣ A_p,i·E_p·(ε_p0 + ε_p,i) ≤ Σ A_p,i·f_pd	F_p = 1’497 kN	§ 4.1.5.5.1
Contrainte maximale dans l’acier de précontrainte	σ_p,max = 1’426 N/mm²
Hauteur statiquede la face comprimée à la résultante des forces de traction dans la moitié tendue de la section	d = 587 mm
Déformation spécifique maximale des barresε_c2d·(z_s − x)/x	ε_s,max = 35.50 ‰
Bras de levierM_Rd/(F_s + F_p)	z = 562 mm
Résistance à la flexionmoment des forces intérieures	M_Rd = 1’072.0 kNm	§ 2.4.2.1 (1)

Calcul : Vérification 1 — résistance à la flexion : M_d ≤ M_Rd
Étape	Valeur	Réf.
Valeur de calcul du moment comparée à la résistance à la flexionM_d/M_Rd	η = 0.933 · VérifiéTaux d’utilisation : 93 %

Calcul : Vérification 2 — pas de rupture fragile lors de la fissuration : M_cr ≤ M_Rd
Étape	Valeur	Réf.
Moment de fissuration (repris de la partie aptitude au service)(f_ct,eff − σ_c,P,t)·I_i/v_t	M_cr = 612.1 kNm	§ 4.4.1.3
Résistance supérieure au moment de fissuration (armature minimale)M_cr/M_Rd	η = 0.571 · VérifiéTaux d’utilisation : 57 %	§ 4.3.1.2

Calcul : Vérification 3 — ductilité de la zone comprimée
Étape	Valeur	Réf.
Hauteur relative de la zone comprimée	x/d = 0.099
Hauteur de la zone comprimée suffisamment faible pour une section ductile(x/d)/(0.5·435/f_yd)	η = 0.199 · VérifiéTaux d’utilisation : 20 %	§ 4.1.4.2.6

Calcul : Valeurs communes
Étape	Valeur	Réf.
Distance du centre de gravité à la face tendue	v_t = 492.8 mm
Dimension retenue pour le coefficient d’effet d’échelleh/3, élément fléchi	t = 233 mm	§ 4.4.1.3
Coefficient d’effet d’échelle1/(1 + 0.5·t), t en m	k_t = 0.896	§ 4.4.1.3 (100)
Valeur effective de la résistance à la traction du bétonk_t·f_ctm	f_ct,eff = 2.60 N/mm²	§ 4.4.1.3 (99)
Contrainte dans le béton sur la face comprimée sous P_∞Σ[−P_i/A₀ − P_i·e_i·v/I₀]précontrainte seule, compression négative	σ_c,P,c = 2.26 N/mm²
Contrainte dans le béton sur la face tendue sous P_∞Σ[−P_i/A₀ − P_i·e_i·v/I₀]	σ_c,P,t = -13.09 N/mm²
Contrainte dans l’acier de précontrainteP_∞/A_p	σ_p,∞ = 1’048 N/mm²
Moment de décompression−σ_c,P,t·I_i/v_tle moment qui ramène à zéro la contrainte sur la face tendue	M₀ = 510.8 kNm
Moment de fissuration(f_ct,eff − σ_c,P,t)·I_i/v_t	M_cr = 612.1 kNm	§ 4.4.1.3

Calcul : Juste après la première fissure (au droit de la fissure)
Étape	Valeur	Réf.
Profondeur de l’axe neutre juste après la fissurationN = 0 et M_int = M_cr, béton tendu négligé	x_r = 275.0 mm	§ 4.1.4.2.1
Contrainte dans la barre tendue extérieure juste après la fissurationE_s·κ·(z_s − x_r)	σ_s,r = 43.6 N/mm²
Ouverture nominale des fissures lors de la première fissurationσ_s,r²·Ø_s/(9·E_s·f_ctm)éq. (102) résolue pour w_nom, avec Ø_s pour la plus grosse barre (20 mm)	w_nom,r = 0.007 mm	§ 4.4.2.3.4 (102)

Calcul : Vérification 1 — acier de précontrainte juste après la mise en tension
Étape	Valeur	Réf.
Contrainte dans l’acier de précontrainte juste après la mise en tensionP₀/A_p	σ_p,0 = 1’238 N/mm²
Limite juste après la mise en tensionmin(0.75·f_pk ; 0.85·f_p0,1k)	σ_p,lim = 1’394 N/mm²	§ 4.1.5.2.2 (22)
Contrainte dans l’acier de précontrainte après la mise en tensionσ_p,0/σ_p,lim	η = 0.888 · VérifiéTaux d’utilisation : 89 %	§ 4.1.5.2.2 (22)

Calcul : Vérification 2 — contraintes dans le béton lors de la mise en tension
Étape	Valeur	Réf.
Contrainte dans le béton sur la face comprimée lors de la mise en tensionP₀ sur la section 0 + M_t	σ_c,0,c = 1.02 N/mm²
Contrainte dans le béton sur la face tendue lors de la mise en tensionP₀ sur la section 0 + M_t	σ_c,0,t = -11.42 N/mm²
Contrainte de compression maximale dans le béton lors de la mise en tension\|σ_c,0\|/(0.6·f_ck(t))	η = 0.762 · VérifiéTaux d’utilisation : 76 %	§ 4.1.5.2.4 (23)

Calcul : Vérification 3 — contrainte finale dans l’acier de précontrainte
Étape	Valeur	Réf.
Contrainte finale après toutes les pertes au moins égale à 0.45·f_pk0.45·f_pk/σ_p,∞	η = 0.799 · VérifiéTaux d’utilisation : 80 %	§ 4.1.5.2.3

Calcul : Vérification 4 — contrainte dans les barres lors de la fissuration de la section (déformation entravée)
Étape	Valeur	Réf.
Contrainte admissible dans l’armature√(9·E_s·f_ctm·w_nom/Ø_s) ≤ f_ykØ_s = plus grosse barre, 20 mm	σ_s,adm = 366 N/mm²	§ 4.4.2.3.4 (102)
Contrainte dans les barres lors de la première fissurationσ_s,r/σ_s,adm	η = 0.119 · VérifiéTaux d’utilisation : 12 %	Tableau 17

Calcul : État sous M = 750.0 kNm
Étape	Valeur	Réf.
État de la section	fissuré (M > M_cr)
Profondeur de l’axe neutre sous M	x_II = 168.9 mm	§ 4.1.4.2.1
Contrainte dans le béton sur la face comprimée−E_cm·κ·x_IIla compression est négative	σ_c = -8.91 N/mm²
Contrainte dans la barre tendue extérieureE_s·κ·(z_s − x_II)	σ_s = 154.8 N/mm²
Contrainte dans la barre extérieure de la face comprimée	σ_s′ = -38.3 N/mm²
Contrainte maximale dans l’acier de précontrainte sous Maugmentation de contrainte due au moment : 123 N/mm²	σ_p = 1’230 N/mm²

Calcul : Vérification 5 — pas d’écoulement des barres sous M
Étape	Valeur	Réf.
Contrainte dans les barres sous M comparée à f_yd − 80 N/mm²σ_s/(f_yd − 80)	η = 0.436 · VérifiéTaux d’utilisation : 44 %	Tableau 17

Calcul : Vérification 6 — contrainte dans les barres sous le moment quasi permanent M
Étape	Valeur	Réf.
Contrainte dans les barres sous M comparée à la limite liée à la fissurationσ_s/σ_s,adm	η = 0.423 · VérifiéTaux d’utilisation : 42 %	Tableau 17

Calcul : Vérification 7 — ouverture des fissures sous M (EN 1992-1-1 §7.3.4)
Étape	Valeur	Réf.
Hauteur statique de l’armature tendue (état fissuré)de la face comprimée au centre de gravité de l’armature tendue adhérente	d = 608 mm
Hauteur de l’aire efficace de béton tendumin(2.5·(h − d) ; (h − x_II)/3 ; h/2)	h_c,ef = 177 mm	EN 1992-1-1 §7.3.2(3)
Aire efficace de béton tendupartie de la section située à moins de h_c,ef de la face tendue	A_c,eff = 53’107 mm²	EN 1992-1-1 §7.3.2(3)
Barres dans A_c,eff	A_s = 942 mm²
Acier de précontrainte dans A_c,eff	A_p′ = 1’050 mm²
Facteur d’adhérence de l’acier de précontrainte√(ξ·φ_s/φ_p)	ξ₁ = 0.439	EN 1992-1-1 §6.8.2 (7.5)
Taux d’armature efficace(A_s + ξ₁²·A_p′)/A_c,eff	ρ_p,eff = 2.15 %	EN 1992-1-1 §7.3.4 (7.10)
Diamètre équivalent des barresΣn·φ²/Σn·φ	φ = 20.0 mm	EN 1992-1-1 §7.3.4 (7.12)
Enrobage de l’armature tendueplus petit enrobage, d’après la disposition	c = 40 mm
Coefficient de répartition des déformations spécifiques (flexion)	k₂ = 0.5	EN 1992-1-1 §7.3.4(3)
Espacement maximal des fissuresk₃·c + k₁·k₂·k₄·φ/ρ_p,eff	s_r,max = 294 mm	EN 1992-1-1 §7.3.4 (7.11)
Contrainte dans les barres retenue pour l’ouverture des fissuresau centre de gravité des barres dans A_c,eff, à partir d’une déformation spécifique nulle du béton	σ_s,cr = 154.8 N/mm²
Différence moyenne des déformations spécifiques entre l’acier et le béton[σ_s − k_t·f_ct,eff/ρ_p,eff·(1 + α_e·ρ_p,eff)]/E_s ≥ 0.6·σ_s/E_sk_t = 0.4, α_e = 6.10, f_ct,eff selon SIA 262 4.4.1.3 utilisée (du côté de la sécurité par rapport à f_ctm)	ε_sm − ε_cm = 0.489 ‰	EN 1992-1-1 §7.3.4 (7.9)
Ouverture des fissuress_r,max·(ε_sm − ε_cm)	w_k = 0.144 mm	EN 1992-1-1 §7.3.4 (7.8)
Ouverture des fissures comparée à la limitew_k/w_max	η = 0.479 · VérifiéTaux d’utilisation : 48 %	EN 1992-1-1 §7.3.1

Comment ce module est vérifié

Contrôlé chiffre par chiffre au regard de la SIA 262:2025 et vérifié à l’aide de calculs indépendants utilisés sur des projets réels, avant sa publication.

Questions

Pourquoi comparer le moment de fissuration à la résistance à la flexion ?

Lorsque la section se fissure, l’acier doit prendre le relais sans rupture (chiffre 4.3.1.2). Dans l’exemple de calcul, M_cr = 612 kNm reste inférieur à M_Rd = 1 072 kNm.

Pourquoi l’ouverture des fissures est-elle calculée selon l’EN 1992-1-1 ?

Au-delà de la première fissuration, la note 1 du tableau 17 indique qu’une armature minimale plus importante est nécessaire pour respecter l’ouverture nominale visée. Celle-ci peut être déterminée à l’aide de modèles détaillés. Le module utilise à cette fin le modèle de l’EN 1992-1-1 §7.3.4.

Puis-je imprimer le calcul ?

Le calcul complet s’affiche à l’écran, gratuitement et sans compte. Une note de calcul A4 prête à imprimer est incluse dans l’abonnement Basic.

Voir aussi

Norme : SIA 262:2025 · Page mise à jour : 24 octobre 2026

Section en béton armé ou précontraint en flexion simple selon la SIA 262

Member

À propos de cette vérification

Ce qui est vérifié

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Hypothèses et limites

Exemple de calcul

Comment ce module est vérifié

Questions

Pourquoi comparer le moment de fissuration à la résistance à la flexion ?

Pourquoi l’ouverture des fissures est-elle calculée selon l’EN 1992-1-1 ?

Puis-je imprimer le calcul ?

Voir aussi

Member

À propos de cette vérification

Ce qui est vérifié

Ce que vous saisissez et ce que vous obtenez

Hypothèses et limites

Exemple de calcul

Comment ce module est vérifié

Questions

Pourquoi comparer le moment de fissuration à la résistance à la flexion ?

Pourquoi l’ouverture des fissures est-elle calculée selon l’EN 1992-1-1 ?

Puis-je imprimer le calcul ?

Voir aussi

Pourquoi comparer le moment de fissuration à la résistance à la flexion ?

Pourquoi l’ouverture des fissures est-elle calculée selon l’EN 1992-1-1 ?

Puis-je imprimer le calcul ?