Material properties, shared by every verification. The cross-section is not shared: SIA 263 classifies it from the internal forces, so it belongs to each verification and appears with it.
Vérifie un profilé reconstitué soudé en I ou en H sous un effort tranchant agissant dans le plan de l’âme, selon la SIA 263:2013 : classe de section, stabilité de l’âme et résistance plastique à l’effort tranchant sur l’aire de l’âme, à partir de quatre dimensions. Chaque étape présente sa formule et le chiffre de la norme dont elle découle.
Vous saisissez fy,k et τy,k tirées du tableau 1 de votre exemplaire de la SIA 263, pour la nuance d’acier et l’épaisseur de tôle, E (chiffre 2.2), les quatre dimensions des tôles, γM1 (chiffre 4.1.3) et la valeur de dimensionnement de l’effort tranchant VEd en valeur absolue. La classe est calculée à partir des dimensions et des contraintes normales dans la section (flexion simple selon l’axe fort, compression uniforme, ou α et ψ pour l’âme), ou saisie directement. Av peut aussi être saisie directement.
Vous obtenez les caractéristiques de section, la classe, le modèle de résistance, la résistance à l’effort tranchant et le taux d’utilisation de chaque vérification avec la mention Vérifié ou Non vérifié, ainsi qu’un dessin de la section. Avec l’abonnement Basic, le calcul s’imprime sous forme de note de calcul A4.
Un profilé soudé avec h = 700 mm, des ailes 300 × 25 mm et une âme de 16 mm d’épaisseur, avec fy,k = 355 N/mm² et τy,k = 205 N/mm², sous VEd = 1 200 kN. Les résultats ci-dessous sont ceux du module pour son exemple de calcul, calculés lors de la génération de cette page.
| Donnée | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Limite d’élasticité caractéristique fy,k | 355 N/mm² | § t.1 |
| Limite caractéristique d’élasticité en cisaillement τy,k | 205 N/mm² | § t.1 |
| Module d’élasticité E | 210000 N/mm² | § 2.2 |
| Hauteur totale h | 700 mm | § 5.1.4 |
| Largeur de l’aile b | 300 mm | § 5.1.4 |
| Épaisseur de l’âme tw | 16 mm | § 5.1.4 |
| Épaisseur de l’aile tf | 25 mm | § 5.1.4 |
| Classe de section | Calculée à partir des dimensions | § t.4 |
| Contrainte normale dans la section | Flexion simple selon l’axe fort | § t.5a |
| Aire efficace de cisaillement Av | Calculée à partir des dimensions | § 5.1.4.2 |
| Facteur de résistance γM1 | 1.05 | § 4.1.3 |
| Valeur de dimensionnement de l’effort tranchant VEd | 1200 kN | § 5.1.4 |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Limite d’élasticité caractéristique | fy,k = 355 N/mm² | § t.1 |
| Limite caractéristique d’élasticité en cisaillementReprise du tableau 1, non déduite. | τy,k = 205 N/mm² | § t.1 |
| La définition du §1.2.3Le §1.2.3 définit τy comme fy/√3, puis le tableau 1 donne des valeurs qui s’en écartent dans les huit cases. Le tableau fait foi.non utilisé | fy,k/√3 = 205.0 N/mm² | § 1.2.3 |
| Facteur de résistance | γM1 = 1.05 | § 4.1.3 |
| AireLa somme des rectangles, exactement. | A = 25’400 mm² | § 5.1.4.2 |
| Hauteur libre de l’âmeh − 2·tf, entre les faces des ailes. | hw = 650.0 mm | § 5.1.4.2 |
| Aire de l’âmeAw = (h − tf)·tw, notation de la figure 1. À noter qu’elle est prise entre les PLANS MOYENS des ailes et qu’elle est donc un peu plus grande que hw·tw. | Aw = 10’800 mm² | § 5.2.4 |
| Moment d’inertie | Iy = 2’075’541’667 mm⁴ | § 5.3.4 |
| Moment statique au-dessus de l’axe neutreCe dont (57) a besoin. Wpl = 2·S pour une section doublement symétrique, soit 6,753·10³ mm³ ici. | S = 3’376’250 mm³ | |
| Module de section élastiqueIndiqué pour que la section puisse être reconnue dans une ligne de tableau. Non utilisé par cette vérification.non utilisé | Wel = 5’930’119 mm³ | § 5.1.4 |
| Classe de sectionCalculée à partir des largeurs des parties planes ; sollicitation : flexion simple. L’âme et l’aile sont déterminantes à égalité. | – = 1 | § t.4 |
| Modèle de résistance | PLASTIQUE. Le §5.1.4.1 (41) prend toute l’aire efficace de cisaillement à τy,k : la section est assez trapue pour plastifier sur toute l’aire Av avant tout voilement ; la contrainte est donc admise uniforme sur cette aire. | § 5.1.4.1 |
| Facteur de réduction lié à la limite d’élasticitéε = √(235/fy,k) | ε = 0.8136 | § t.5a |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Âme — largeur de la partie planec = h − 2·tf, entre les faces des ailes. | cw = 650.0 mm | § t.5a |
| Âme — élancementclasse 1 : 36ε/α classe 2 : 41,5ε/α [α ≤ 0,5] classe 3 : 62ε(1−ψ)√(−ψ) [ψ ≤ −1] | cw/tw = 40.63 | § t.5a |
| Âme — est-elle de classe 3 ou meilleure ?cw/tw ≤ 100.9 | η = 0.403 · VérifiéTaux d’utilisation : 40 % | § t.5a |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Aile — largeur de la partie planec = (b − tw)/2, de la face de l’âme au bord libre. | cf = 142.0 mm | § t.5b |
| Aile — élancementclasse 1 : 9ε/α classe 2 : 10ε/α [bord libre comprimé] classe 3 : 14ε, ligne du tableau 5b pour la compression uniforme | cf/tf = 5.68 | § t.5b |
| Partie en porte-à-faux de l’aile — est-elle de classe 3 ou meilleure ?cf/tf ≤ 11.4 | η = 0.499 · VérifiéTaux d’utilisation : 50 % | § t.5b |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Élancement de l’âmeLe rapport sur lequel porte (42). Ce n’est PAS la largeur de la partie plane du tableau 5a : il se mesure entre les plans moyens des ailes et ne tient aucun compte des congés. | (h − tf)/tw = 42.19 | § (42) |
| Valeur limite√(4·210,000/355). 59,8 en S 235 et 48,6 en S 355 — plus l’acier est résistant, plus tôt son âme voile par cisaillement au lieu de plastifier. | √(4E/fy,k) = 48.64 | § (42) |
| Stabilité de l’âme — condition sous laquelle (41) est admise(h − tf)/tw ≤ √(4E/fy,k) | η = 0.867 · VérifiéTaux d’utilisation : 87 % | § (42) |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Aire efficace de cisaillementAv = Aw = (h − tf)·tw. (42a) ajoute les congés d’un profilé laminé, et un profilé reconstitué soudé n’en a aucun. | Av = 10’800 mm² | § 5.1.4.2 |
| Résistance à l’effort tranchantVR = τy,k·Av, le modèle plastique : la contrainte est admise uniforme sur l’aire, égale à τy,k. | VR = 2’214.0 kN | § (41) |
| Valeur de dimensionnement de la résistance à l’effort tranchantVRd = VR/γM1 | VRd = 2’108.6 kN | § (41) |
| Aire efficace de cisaillement requise(41) inversée : Av,req = γM1·VEd/τy,k. La forme de prédimensionnement, celle qui sert à CHOISIR une section plutôt qu’à la vérifier. | Av,req = 6’146 mm² | § (41) |
| Résistance élastique à l’effort tranchant, pour comparaisonL’effort qui porterait le maximum ÉLASTIQUE τ = V·S/(I·t) à τy,k. Il est 1.10 fois plus petit que VR, et ce rapport est la redistribution sur laquelle repose le modèle plastique de (41).non utilisé | Vel = 2’016.4 kN | § (57) |
| Résistance de la section à l’effort tranchantVEd ≤ VRd | η = 0.569 · VérifiéTaux d’utilisation : 57 % | § (41) |
Contrôlé chiffre par chiffre au regard de la SIA 263:2013 et vérifié à l’aide de calculs indépendants utilisés sur des projets réels, avant sa publication.
Dans l’exemple de calcul, l’âme atteint 87 % de la limite de l’équation (42). La vérification est satisfaite, mais une âme plus mince, une nuance d’acier plus élevée ou une section plus petite lui ferait dépasser cette limite, et au-delà, le modèle de l’aire efficace de cisaillement de l’équation (41) ne s’applique plus.
Les deux grandeurs relèvent de chiffres différents. Le tableau 5a utilise la largeur de la partie plane entre les faces des ailes ; l’équation (42) est formulée avec (h − tf)/tw, entre les plans moyens des ailes.
Le calcul complet s’affiche à l’écran, gratuitement et sans compte. Une note de calcul A4 prête à imprimer est incluse dans l’abonnement Basic.
Norme : SIA 263:2013 · Page mise à jour : 27 octobre 2026