Material properties, shared by every verification. The cross-section is not shared: SIA 263 classifies it from the internal forces, so it belongs to each verification and appears with it.
Vérifie l’interaction d’un effort normal et d’un effort tranchant sur une section rectangulaire pleine, selon la SIA 263:2013 : d’abord l’effort tranchant seul, puis l’effort normal selon le plus défavorable de deux modèles plastiques. Chaque étape présente sa formule et le chiffre de la norme dont elle découle.
Vous saisissez fy,k et τy,k tirés du tableau 1 de votre exemplaire de la SIA 263, pour la nuance d’acier et l’épaisseur de tôle, l’épaisseur t de la tôle et la hauteur h parallèle à l’effort tranchant, γM1 (chiffre 4.1.3), ainsi que NEd et VEd en valeur absolue.
Vous obtenez les deux modèles côte à côte, celui qui est retenu pour la vérification et la raison de ce choix, la perte due à l’effort tranchant, la valeur de dimensionnement de la résistance et le taux d’utilisation de chaque vérification avec la mention Vérifié ou Non vérifié. Avec l’abonnement Basic, le calcul s’imprime sous forme de note de calcul A4.
Une tôle de 20 mm d’épaisseur et de 300 mm de hauteur, avec fy,k = 235 N/mm² et τy,k = 135 N/mm², sous NEd = 400 kN et VEd = 200 kN. Les résultats ci-dessous sont ceux du module pour son exemple de calcul, calculés lors de la génération de cette page.
| Donnée | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Limite d’élasticité caractéristique fy,k | 235 N/mm² | § t.1 |
| Limite caractéristique d’élasticité en cisaillement τy,k | 135 N/mm² | § t.1 |
| Épaisseur t | 20 mm | |
| Hauteur h | 300 mm | |
| Facteur de résistance γM1 | 1.05 | § 4.1.3 |
| Valeur de dimensionnement de l’effort normal NEd | 400 kN | |
| Valeur de dimensionnement de l’effort tranchant VEd | 200 kN |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Limite d’élasticité caractéristique | fy,k = 235 N/mm² | § t.1 |
| Limite caractéristique d’élasticité en cisaillementReprise du tableau 1, non déduite. | τy,k = 135 N/mm² | § t.1 |
| Facteur de résistance | γM1 = 1.05 | § 4.1.3 |
| Classe de sectionNi demandée ni calculée : une section rectangulaire pleine ne comporte aucune paroi élancée à classer ; elle est donc de classe 1 par nature. | – = 1 | § t.4 |
| Modèle de résistance | PLASTIQUE. Le tableau 4 admet une résistance plastique pour une section de classe 1 : la section peut redistribuer les efforts et les modèles plastiques s’appliquent. | § t.4 |
| AireA = t·h | A = 6’000 mm² | |
| Résistance plastique à l’effort normal, sans effort tranchantNpl = fy,k·A, ce que la section reprendrait avec VEd = 0. La vérification 2 montre tout ce que le cisaillement en retranche. | Npl = 1’410.0 kN |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Contrainte de cisaillement moyenne | τEd = VEd/A = 33.33 N/mm² | |
| Effort tranchant seul, avant toute interactionτEd ≤ τy,k/γM1 | η = 0.259 · VérifiéTaux d’utilisation : 26 % |
| Étape | Valeur | Réf. |
|---|---|---|
| Modèle 1 — contrainte de cisaillement, supposée uniformeτ = VEd/A | τ = 33.33 N/mm² | |
| Modèle 1 — limite d’élasticité réduitefyr = √(fy,k² − 3τ²). Le critère de von Mises lu à l’envers : ce qui reste pour une contrainte normale une fois que le cisaillement a pris sa part en chaque point de la section. | fyr = 227.80 N/mm² | |
| Modèle 1 — résistance plastique réduite à l’effort normalNpl,V = fyr·A | Npl,V = 1’366.8 kN | |
| Modèle 2 — hauteur de la bande à τy,kD’après τ = VEd/(2a·t) = τy,k. Tout l’effort tranchant est attribué à cette bande centrale, entièrement plastifiée en cisaillement ; à τ = τy, un point n’a plus de réserve pour une contrainte normale, et la bande est donc simplement retirée de l’aire disponible pour N. | 2a = 74.1 mm | |
| Modèle 2 — part de la hauteur occupée par la bande | 2a/h = 24.7 % | |
| Modèle 2 — résistance plastique réduite à l’effort normalNpl,V = fy,k·(A − 2a·t) | Npl,V = 1’061.9 kN | |
| Modèle vérifié | La PLUS FAIBLE des deux, soit ici le modèle 2, bande centrale de cisaillement avec 1,061.9 kN contre 1,366.8 kN pour l’autre, soit un rapport de 1.29. Les deux diffèrent parce qu’ils idéalisent différemment la même section, et tous deux sont des bornes inférieures sûres. | |
| Perte due au cisaillementPart de Npl absorbée par le cisaillement, selon le modèle déterminant. | – = 24.7 % | |
| Valeur de dimensionnement de la résistance | Npl,V/γM1 = 1’011.3 kN | |
| Effort normal en présence de l’effort tranchantNEd ≤ Npl,V/γM1 | η = 0.396 · VérifiéTaux d’utilisation : 40 % | |
| Contrainte de comparaison élastique, pour informationRésultat de la vérification élastique au point déterminant, à comparer à la limite 223.8 N/mm². La voie élastique est toujours possible et toujours la plus prudente ; l’écart entre celle-ci et le résultat plastique ci-dessus correspond à la redistribution que la classe permet. Pour un rectangle, la contrainte de cisaillement élastique maximale vaut 1,5·V/A.non utilisé | σg,Ed = 109.29 N/mm² |
Contrôlé chiffre par chiffre au regard de la SIA 263:2013 et vérifié à l’aide de calculs indépendants utilisés sur des projets réels, avant sa publication.
Ils idéalisent différemment la même section. Dans l’exemple de calcul, la bande centrale donne Npl,V = 1 061.9 kN contre 1 366.8 kN pour la limite d’élasticité réduite, soit un rapport de 1.29. Le module ne choisit pas le plus favorable à votre place.
Elle est indiquée à titre d’information et n’est pas utilisée. La voie élastique reste toujours possible et toujours la plus prudente ; l’écart par rapport au résultat plastique correspond à la redistribution que permet la classe.
Le calcul complet s’affiche à l’écran, gratuitement et sans compte. Une note de calcul A4 prête à imprimer est incluse dans l’abonnement Basic.
Norme : SIA 263:2013 · Page mise à jour : 27 octobre 2026